2.442, 443 Характеристики молибденовые

Характеристика молибденово-медных материалов [c.112]

Таблица 3.14 Прочностные характеристики молибденового сплава ВМ-1

Поскольку жаропрочность различных сплавов в определенной области температур может быть почти одинаковой, при выборе того или другого сплава для работы при высоких температурах часто руководствуются другими характеристиками. Наиболее хрупким, трудным в технологическом отношении является вольфрам, поэтому сплавы на его основе применяют обычно при рабочих температурах, превышающих 2000°С в условиях сильного эрозионного износа. Сплавы на основе тантала являются наиболее дорогими и поэтому в интервале температур 1000—1500°С используют преимущественно сплавы на основе ниобия и молибдена. Наиболее жаропрочны сплавы молибдена. Их применяют при температурах выше 1200°С и иногда до 2000 С. Выбор молибденового или ниобиевого сплава определяется требованиями пластичности, свариваемости, коррозионной стойкости и т. д. [c.530]

Мультифрактальные характеристики границ зерен молибденовых проволок после отжига при различных температурах [20] [c.122]

МУЛЬТИФРАКТАЛЬНОЕ ОПИСАНИЕ СТРУКТУРЫ ПОВЕРХНОСТИ МОЛИБДЕНОВЫХ ПРОВОЛОК И ВЗАИМОСВЯЗЬ МУЛЬТИФРАКТАЛЬНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК И МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ. [c.213]

Молибденовые сплавы обладают высокими характеристиками жаропрочности при температурах выше 1000°С. Исследования показали, что литые и кованые сплавы обладают более высокой жаропрочностью, чем порошковые деформированные сплавы того же состава. [c.92]

Рис. 4.10. Температурная зависимость не-которы.ч характеристик низколегированного молибденового сплава (размер зерна Оп — 75 мкм)

Проводя сравнительную характеристику влияния покрытий на молибденовую основу, отметим, что при малых нагрузках упрочняющее действие бора весьма заметно. Так, при 7 =1250 [c.206]

По этой встроенной системе были созданы отечественные ядерные ТЭП Топаз [115]. Испытания реактора Топаз-1Ь> подтвердили воспроизводимость характеристик первого образца установки Топаз-1 [115]. Однако было замечено, что после 1200 ч работы реактора наблюдалось небольшое снижение его электрической мощности. Это явление и сравнительно низкий КПД преобразования в реакторах Топаз-1 и Топаз-П обусловлены, прежде всего, отравлением эмиссионной поверхности окислами титана и циркония, в незначительных количествах входящих в состав молибденового сплава ВМ-1, из которого был изготовлен катод электрогенерирующего канала (ЭКГ). Окислы образуются при дегазации в условиях недостаточного вакуума и обладают малой работой выхода, что ухудшает сорбцию цезия н препятствует образованию металлопленочного катода. [c.22]

Таблица 3.6 Характеристики жаропрочности молибденового сплава TZ [128]

Жаропрочные характеристики некоторых отечественных промышленных молибденовых сплавов приведены в табл. 3.12. При [c.69]

В настоящее время разработан ряд методов нанесения тугоплавких вольфрамовых покрытий, которые аналогичны выше описанным методам нанесения молибденовых покрытий. При этом для получения покрытий вольфрамом, в частности на молибдене, можно использовать такую же аппаратуру. Ниже дается краткая характеристика наиболее перспективных методов нанесения покрытий вольфрама на молибден. [c.119]

Кипение дистиллированной воды с примесями осуществлялось на поверхностях нержавеющей стали со следующими характеристиками микрошероховатости i = 2.3 мкм, i =10 мкм, — =20 мкм,. 5=280 мкм, а также молибденового стекла с характеристиками i =0.1 мкм и i j,o = 1.2 мкм. [c.67]

Молибденовые ДКМ, обладающие такими характеристиками, как высокая температура плавления, высокие прочность, твердость и жесткость при повышенных температурах, хорошие тепловые и электрические свойства, сопротивление термическим ударам, коррозионная стойкость в различных агрессивных средах наряду с достаточной технологичностью, обеспечивает перспективы для применения в различных областях техники. Для изготовления деталей, работающих в окислительной среде, используют молибденовые ДКМ с покрытиями. [c.123]

Высокопрочные проволоки — ракетная (стальная), молибденовая и вольфрамовая — особенно полезны как армирующие компоненты благодаря своей высокой прочности. При использовании металлических сплавов в виде проволоки могут быть получены более высокие прочностные характеристики, чем при использовании их в другом виде. Указанные проволоки обладают также хорошими характеристиками ползучести при высоких температурах предел прочности стальной проволоки AFG-77 составляет 2,8 ГН/м (280 кгс/мм ) при 600° С, молибденового сплава Т2М — 1,0 ГН/м (98 кгс/мм ) при 1100° С и торированной вольфрамовой проволоки (диаметром 1,27 мм) — 1,8ГН/м (189 кгс/мм ) при 1100° С. Однако эти проволоки не обладают высоким отношением модуля к плотности, свойственным другим волокнам. В противоположность этому бериллиевая проволока имеет очень высокое отношение модуля к плотности, как показано в табл. 1, но высокая стоимость ограничивает ее применение, и поэтому используются другие виды армирующих компонентов из бериллия. [c.37]

Катод и анод в АЭ ГЛ-201 по конструкции идентичны и выполнены в виде кольца с внутренним диаметром 24 мм и внешним — 32 мм, высотой 3,5 мм. Для локализации горения разряда на внутренней поверхности катода имеется кольцевая проточка глубиной 1,5-3 мм и шириной 1 мм. В отсутствие проточки (как было в первых АЭ) разряд часто загорался в зоне на стыке катода с его молибденовым держателем, а затем заходил и под держатель. При этом молибденовый держатель (температура плавления 2620°С) интенсивно разъедался из-за сильного распыления и катодное кольцо разбалтывалось . Нарушался частично и электрический контакт, и характеристики излучения становились нестабильными. Зазор между электродами и прилегаю- [c.46]

Характеристики АЭ ГЛ-201 с генераторами меди на молибденовой подложке исследовались для сравнительного анализа и с прямой схемой исполнения модулятора (см. рис. 3.2, а), и с эффективной схемой [c.87]

Припороговая стадия развития усталостных трещин в металлических поликристаллах охватывает по глубине несколько зерен и характеризуется в основном сдвиговым характером распространения усталостной трещины (II тип раскрытия трещины) при участии отрыва (тип I). На рис. 4.8 представлен сдвиговый характер усталостного разрушения на начальной стадии распространения трещины в молибденовом сплаве ЦМ-10 [18]. Эта стадия усталости чувствительна к структурному состоянию материала, условиям испытания, среде и определяет такие критические (пороговые) характеристики, как предел вьшосливости Оц и размах порогового коэффициента [c.120]

Молибденовые проволочные волокна [2 ] несколько уступают вольфрамовым по прочностным, упругим характеристикам и по жаропрочности. [c.23]

Рис. 4.6. Зависимость прочностных характеристик молибденового сплава МЧВП от скорости деформации при 20 1—3) и 400 °С (4—6)

Большой интерес с точки зрения использования молибденовых сплавов Б ядерной энергетике представляют характеристики прочности в условиях циклического изменения температуры и нагрузки. В работе [134а] исследование прочностных характеристик молибденового сплава ВМ-1 проводили по трем программам, которым соответствовали изменения температуры и нагрузки, приведенные в табл. 3.14. [c.70]

Комиозиционный материал титановый сплав Ti 6% А1—4% V — волокно молибденового сплава TZM (Мо—0,5% Ti- 0,8% Zr), характеристики которого по данным работам [244] представлены в табл. 31, содержал в качестве упрочннтеля проволоку из указанного молибденового сплава диаметром 0,09 мм, имеющую предел прочности 230 кгс/мм . Плотность этого материала была равна 6,25 г/см . [c.142]

На рис. I. 40 показана зависимость удельной мощности, снимаемой с поликристаллического молибденового образца с покрытием рения б = 27 мк, от температуры цезия при различных температурах катода Т . Наибольшее значение удельной мощности 6 вт1см достигается для такого катода при температуре цезия 260° С и температуре катода 1730—1750° С. Как видно из графика, с повышением температуры катода возрастает и оптимальное значение давления паров цезия. Сравнительные эмиссионные характеристики поликристаллического молибдена (сплав Мо—0,02% С) и такого же сплава с покрытием представлены в табл. I. 45 и на рис. I. 41. [c.109]

В настоящее время наиболее высокие эмиссионные характеристики в ядерных ТЭП получают на монокристаллических молибденовых катодах с монокристаллическпм вольфрамовым покрытием. По этой причине получение качественных ориентированных покрытий из молибдена и вольфрама становится одной из важнейших проблем в технологии ядерных ТЭП. [c.123]

В отличие от многих других жаропрочных сплавов молибденовые сплавы в условиях окислительного изнашивания являются менее стойкими и наибольшая износостойкость этих сплавов наблюдается при отсутствии поверхностных окисных пленок. Эти сплавы при невысокой твердости ЯВ = 280—330 кПмм ) обладают сравнительно низкой способностью к схватыванию. При одинаковом уровне механических характеристик износостойкость сплавов в литом состоянии выше, чем в деформированном, а менее пластичные сплавы оказываются более износостойкими. Сплавы, содерн ащие большее количество карбидных фаз, являются более износостойкими. Так, лучшие характеристики износостойкости молибденовых сплавов были получены при трении по сплаву [c.46]

Молибденовое покрытие имеет меньший коэффициент трения, но быстро изнашивается, особенно в процессе приработки. Износ хромонитридного покрытия меньше. Лучшими антифрикционными характеристиками в этих условиях обладают боридные покрытия. Наличие в их структуре большого количества боридов и других твердых мелкодисперсных соединений сложного состава обеспечивает достаточно высокую твердость HV = 500 при 350 С. [c.73]

Выходной коллектор пароперегревателя был изготовлен из молибденовой стали марки 15М и потому подлежал замене. Однако по условиям эксплуатации он оставался в работе в течение года при повышенной температуре пара, после чего был заменен новым из стали 15ХМ. Химический анализ образцов металла удаленного коллектора и его механические свойства показали, что характеристики прочности и пластичности металла коллектора весьма высоки. Явлений графитизации при исследовании микроструктуры металла не обнаружено. [c.138]

Листовая сталь. До начала 30-х годов барабаны и днища котлов на рабочее давление до 22 кПсм изготовлялись клепаными из мягкой углеродистой стали, соответствующей современной марке Ст. 2. Для котлов на рабочее давление 32—34 кГ см , выпуск которых был освоен в конце 20-х годов, применялись импортные барабаны, сначала кованые с закатанными днищами, а затем сварные с приклепанными штампованными днищами. Освоение на ТКЗ производства сварных барабанов (сварка водяным газом) позволило сократить ввоз барабанов из-за границы, а затем и полностью отказаться от него. Кованые и сварные барабаны для котлов на рабочее давление 32—34 кГ1см изготовлялись также из углеродистой стали марок, соответствующих современным маркам стали 15, 20 и 25. Лишь для котлов на рабочее давление 100 кГ см потребовалось применение барабанов из стали с повышенными прочностными характеристиками, в частности с более высоким пределом текучести при рабочей температуре, равной 320° С. В этой связи была разработана и освоена в производстве низколегированная молибденовая сталь 15М, а затем марганцовистая сталь 22К. Для барабанов котлов на рабочее давление 170 и 140 кГ1см разработана марганцово- [c.187]

Характеристики некоторых из предложенных высокотемпературных термопар приведены в табл. 9. По-видимому, в ближайшем будущем для точных термоэлектрических измерений окажется возможным использовать вольфрам-молибденовые или волъфрам-иридиевые термопары. В общем, однако, температура 1500—1600° пока еще является пределом точной термопарной пиромегрии. С повышением температуры все труднее становится предотвратить загрязнение проволоки, и даже тогда, когда этой опасности нет, состав проволоки вследствие испарения часто меняется. Одна из причин относительной стабильности платина-платинородиевой термопары при высоких температурах — низкая летучесть этих металлов по сравнению с иридием или рутением [60]. [c.101]

Таким образом, волокнистые композиционные материалы на нихромовой основе с вольфрамовыми или молибденовыми волокнами являются перспективным материалом для изготовления деталей, подвергающихся высокотемпературному нагреву, механической нагрузке и окислительному воздействию среды. Однако во время периодических нагревов в этих материалах возникают термические напряжения, обусловленные неравномерным распределением температур и различием коэффициентов термического расширения волокна и матрицы. Вследствие развития ди( у-зионных процессов в них происходят структурные и фазовые превращения образуются интерметаллидные фазы, растворяются и рекристаллизуют упрочняющие волокна, возникают трещины и др. Результатом релаксации напряжений, развития структурных и фазовых превращений может явиться и необратимое формоизменение деталей, ухудшение эксплуатационных характеристик нх и др. Ниже изложены результаты выполненного автором совместно с Ф. П, Банасом и Е. В. Яковлевой исследования необратимого формоизменения композиционных материалов. [c.188]

Плащинский Н. Т., Шефтель И. Т. Новые высокотемпературные терморезисторы.—ПСУ, 1971, Л Ь 9, с.36 —37. Плетенецкий Г. Е. Градуировочная характеристика вольф-рам-молибденовой термопары.— ПТЭ, 1971, № 2, с. 251. Повх И. Л. и др. Методика повышения быстродействия контактных термометров сопротивления.— Метрология, 1975, № 10, с. 47—52. [c.456]

В интервале температур отпуска 250—350° С их вязкость и предел прочности на изгиб больще, чем вольфрамовых быстрорежущих сталей, поэтому они также имеют большие значения этих характеристик и при более высоких температурах отпуска. Твердость молибденовых быстрорежущих сталей в процессе отпуска при температурах свыше 560 С в некоторых случаях начинает убывать несколько быстрее, чем твердость легированных вольфрамом сталей (табл. 87—89). Поэтому температура, характеризующая теплостойкость легированных молибденом быстрорежущих сталей "ОнксбО меньше, чем легированных вольфрамом. [c.221]

При газофазном силицировании тугоплавких металлов скорость процесса по сравнению с парофазным методом возрастает, о процесс сохраняет диффузионный контроль [92, 93, 97, 98]. Роль переносчика кремния могут выполнять гало-гениды щелоч1ных металлов и аммония, НС1, галогены. Следует отметить более широкие возможности этого способа по сравнению с парофазным, так как с его помощью возможно осаждение на определенный металл широкого класса соединений — силицидов, карбидов, боридов и т. д. Практическое использование этого метода значительно определило его теоретическое исследование, поскольку химизм его чрезвычайно сложен, особенно в случае нанесения комплексных покрытий. В упоминавшейся выше работе [93] изучался процесс нанесения силицидных покрытий на молибденовый сплав с использованием в качестве переносчика кремния паров йода. Были обнаружены две температурные области, резко различающиеся но кинетике процесса и характеру образующихся покрытий. При температурах ниже 900° С скорость роста слоя MoSi2 подчиняется линейному закону, а при температурах выше 950° С — параболическому, причем по абсолютной величине скорость роста в низкотемпературной области превосходит таковую в высокотемпературной. До 900° С образующийся MoSi2 имеет гексагональную решетку, а образующийся выше 950° С — тетрагональную. Авторы [93] считают, что примеси, имеющиеся в сплаве (Ti, Zr, С), оказывают большое влияние на характеристики процесса формирования и структуру по- [c.238]

Системе Мо—С посвящено большое количество работ, которые проанализированы в работе [38]. Растворимость углерода в молибдене, по различным данным, имеет значительные расхождения от 0,02 до 0,14 мас.% при эвтектической температуре. Однако резкое уменьшение ее с падением температуры и практически полное отсутствие растворимости углерода в молибдене при комнатной температуре делает углерод даже на примесном уровне важнейшим элементом, участвующим в структурообразовании молибденовых сплавов. Образующиеся в системе Мо—С карбиды МогС и два нестехиометри-ческих Mo i-x по своим термодинамическим характеристикам могут рассматриваться не как эффективные с точки зрения жаропрочности, а только как способствующие возникновению хрупкости металла. [c.285]

Изучены [73, 74] сплавы Мо —TiN с высоким содержанием нитридной фазы вплоть до 3,5 об.% 174]. Сплав МТА с 3,5 об.% TiN (Мо — до 5% Ti, до 0,4 N) в литом состоянии имеет полностью эвтектическую структуру с волокнами нитрида TiN длиной более 20 мкм и диаметром "-О, —0,2 мкм. Прочностные характеристики его в интервале температур 300 —1500° С не намного выше прочности технически чистого молибдена. Считают [74], что причиной отсутствия эффекта упрочнения является низкий уровень прочности границы раздела матрица — фаза. С целью повышения прочности межфазовых границ сплав МТА был дополнительно легирован ниобием (до 15 мас.%) (сплав МТАН). Как показали механические испытания, сплав МТАН оказался значительно прочнее сплава МТА. Обладая в области умеренных температур (500—1200° С) относительно низкими значениями прочности, при температурах 1300—1400° С приближается к значениям прочности лучших молибденовых сплавов, а при более высоких температурах превосходит их. Особенно эффективна эвтектическая структура сплава МТАН в условиях длительных высокотемпературных испытаний (рис. 121). [c.292]

Приведены результаты исследований характеристик термостойких тензорезисторов с тензочувствительньши элементами из никель-молибденового сплава в усло- ВИЯХ нейтронного облучения. Даны рекомендации по внесению поправок на влияние изменения характеристик тензорезисторов при проведении измерений деформаций на натурных объектах. [c.147]

Сплавы вольфрама и молибдена с металлами группы железа могут, быть выделены из однотипных растворов. Т. Ф. Францевич-Заблудовская и А. И. Заяц 18] сравнивают влияние основных характеристик электролиза на процессы получения этих сплавов из аммиачных и оксикислотноаммиачных растворов. Сплавы вольфрама и молибдена с никелем, содержащие одинаковые количества последнего, получаются при резко отличном соотношении концентрации металлов в растворе, хотя общий характер зависимости состава сплава от состава электролита в обоих случаях одинаков. Повышение температуры до 50° почти не сказывается на составе сплавов молибдена, но приводит к значительным изменениям состава вольфрамовых сплавов и их выхода по току. Повышение плотности тока сопровождается понижением содержания молибдена в осадке. Для вольфрамовых сплавов этот процесс не вызывает изменения их состава или, в некоторых случаях, приводит к увеличению содержания вольфрама. Выход по току при осаждении молибденовых сплавов с повышением плотности тока проходит через максимум, тогда как для вольфрамовых сплавов этого не наблюдается. [c.259]

Среди металлов с наиболее высокой температурой плавления видное место занимает рений с гексагональной структурой (отношение с а для Ке составляет 1,615). В настоящее время этот металл находит еще ограниченное применение. В паре с ДУ или с Мо рений развивает достаточно высокую термоэлектродвижущую силу и его можно успешно использовать в термопарах для измерения очень высоких температур (до 2000° С). По термоэлектродвижущей силе он превосходит пару — Р1КЬ и несколько уступает паре хромель — алюмель. В сплаве с Мо рений (35% Ке) используется в сварочной проволоке для сварки молибденовых деталей, давая весьма пластичные швы по сравнению со сварочной молибденовой проволокой. Широкое применение находит рений в электрических контактах, обладая высокой прочностью и твердостью. Сравнительно низкое контактное сопротивление позволяет применять рений в этой области с неизменными характеристиками при умеренных температурах благодаря хорошему сопротивлению окислению и коррозии. Наконец, рений оказывается превосходным материалом в нагревателях и нитях накала в электронных лампах и трубках. В этой области применения он имеет ряд преимуществ перед вольфрамом. [c.480]

Наиболее высокими магнитными характеристиками обладают маг-нитодиэлектрики, наполнителем в которых служит молибденовый пермаллой или карбонильное железо. Чем выше удельное давление при прессовании магнитодиэлектрических деталей, тем выше их магнитная проницаемость и другие характеристики. Эти давления колеблются в пределах от (4 20)-Н/м в зависимости от формы и сложности прессуемого изделия. Удельные электрические сопротивления магнитодиэлектриков 10 —10 Ом-см. [c.87]

Состав и магнитные характеристики железо-кобальт-молибденовых сплавов (комоль) [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...