СЭВ Наборы основных отклонени

P 2272—69 и основанные на ней стандарты стран— членов СЭВ базировались, как и СТ СЭВ 640—77, на системе ИСО для метрических резьб, изложенной в стандартах ИСО МС 965/1—1973 и МС 965/111—1973. Поэтому принципиально эти нормативные документы не отличаются от СТ СЭВ 640—77. Имеющиеся отличия относятся в основном к набору основных отклонений, степеней точности и полей допусков и указаны в табл. 4.19. [c.21]

Для обеспечения равных возможностей образования полей допусков предусмотрены одинаковые наборы основных отклонений валов и отверстий, схематически представленные на рис. 1.16. Каждому из основных отклонений на рис. 1.16 соответствует определенный уровень относительно нулевой линии, от которого должно начинаться поле допуска. Штриховкой показано направление поля допуска, а конец его, т. е, второе (удаленное) предельное отклонение, не указан, так как зависит от значения [c.51]

Посадки резьбовых соединений в непосредственной форме, в виде определенных сочетаний полей допусков наружной и внутренней резьб стандартизуются лишь для группы посадок с натягом и переходных. Для посадок с зазором допускаются любые сочетания стандартных полей допусков наружной и внутренней резьб. Преимущественно применяют сочетания полей допусков одного класса точности. В основу построения стандартов заложен принцип образования посадок резьбовых соединений в системе основного отверстия. Это значит, что необходимый характер соединения достигается за счет набора различных по положению полей допусков наружной резьбы при неизменном расположении поля допуска внутренней резьбы (основное отклонение Н). [c.7]

Для получения посадок системой устанавливаются наборы полей допусков отверстий и валов, различающихся величиной (допуском) и расположением относительно нулевой линии. Одно из двух предельных отклонений (верхнее или нижнее), используемое для определения расположения поля допуска относительно нулевой линии, называется основным отклонением. Как правило, основным является ближайшее к нулевой линии предельное отклонение. Расположение поля допуска (основное отклонение) обычно обозначают буквами (подробнее об основных отклонениях см. п. 1.3). [c.22]

Как уже упоминалось, эти моды вырождены по потерям, но не по частоте. В предыдущем параграфе нам довелось столкнуться с тем, что при заданной геометрии волновода малые изменения частоты приводят к много большим изменениям констант распространения или ку. В результате при немного иной частоте рожденные на краю резонатора отраженная и трансформированные волны подходят к оси, где они переходят в расходящуюся волну, с заметно измененными фазами. Добавим еще, что при малых отклонениях частоты от qn /L начинает чуточку отличаться от сферической также и основная расходящаяся волна. Поэтому нет ничего удивительного в том, что, немного варьируя частоту около значения qn /L, можно найти несколько разных самовоспроизводящихся наборов [c.126]

Выпускают наборы из 116, 87, 42 и менее плиток с разными измерительными размерами. Точность плиток определяется точностью изготовления (значением допуска) и точностью аттестации, т. е. предельной погрешностью определения действительных размеров плиток при аттестации. Плитки подразделяют по точности изготовления на четыре класса (в порядке убывания точности О, 1, 2 и 3) по точности аттестации на пять разрядов (в порядке убывания точности 1, 2, 3, 4 и 5). К наборам прилагают аттестаты, в которых указаны номинальные размеры плиток, отклонения от номинальных размеров, разряд набора и средства измерения, использованные при аттестации набора. Аттестация плиток по разрядам способствует повышению точности измерений. Плоскопараллельные концевые меры длины являются основным средством обеспечения единства мер в машино- и приборостроении. Они служат для передачи линейного размера от эталона до изделий в производстве и обеспечивают хранение единицы длины на предприятиях. Применяются для градуировки измерительных приборов и инструментов, а также для точных измерений, разметочных работ, наладки станков и т. д. [c.126]

Длиннопериодические движения медленные и сопровождаются большими отклонениями. Они требуют от летчика вмешательства в управление для обеспечения режима основного движения вертолета (например, горизонтального полета, планирования, набора высоты). [c.162]

Баллистические режимы, полученные интегрированием уравнений движения по методике, изложенной выше, соответствуют вполне определенным расчетным условиям. К числу основных условий, оказывающих наиболее существенное влияние на характер изменения маршевой скорости, относятся величина начальной (стартовой) скорости и программа маневра летательного аппарата (закон изменения поперечной перегрузки), причем оба они в реальных условиях эксплуатации могут изменяться в широких пределах. Нестабильность стартовой скорости может быть связана с наличием разбросов в характеристиках стартового заряда (относительный вес, импульс, температура) и с задержкой включения маршевой ступени, а нестабильность программы маневра — с условиями пуска и характеристиками цели. Все это приводит к необходимости анализа баллистических режимов для большого количества вариантов условий. В принципе влияние этих изменений можно было бы оценить, проведя прямые баллистические расчеты для -всего этого набора условий. Однако даже при использовании вычислительных машин, эти расчеты оказываются чрезвычайно трудоемкими. Кроме тог/), при этом не удается получить аналитических соотношений, связывающих отклонения условий с отклонениями режима скорости, что существенно затрудняет анализ. [c.245]

Сверление — Подачи 253—254 Режимы резания 251—254 Режимы резания пластмасс 258 — Силы резания 258, 260 Скорость резания 254, 255 Система допусков и посадок ОСТ 673, 714, 715—721 Система единая допусков и посадок СЭВ (ЕСДП СЭВ) 666, 671, 673 — Квалитеты 666, 671, 672 — Наборы основных отклонений 673 [c.746]

Для обеспечения равных возможностей образования полей допусков валов и отверстий в ЕСДП, как и в системе 180, предусмотрены одинаковые наборы основных отклонений, схематически показанные на рис. 2.2. [c.33]

Для обеспечения равных возможностей образования полей допусков валов и отверстий в ЕСДП СЭВ предусмотрены одинаковые наборы основных отклонений валов и отверстий, схематически представленные на рис. 1.16. Каждому из основных отклонений на рис. 1.16 соответствует определенный уровень относительно нулевой линии, от которого должно начинаться поле допуска. Штриховкой показано направление поля допуска, а конец его, т. е. второе (удаленное) предельное отклонение, не указан, так как зависит от значения допуска (квалитета) размера. Основные отклонения стандартизованы, как правило, независимо от допусков. В некоторых случаях (на рис. 1.16 они отмечены в виде двух частей поля допуска) основные отклонения в разных квалитетах различаются. [c.45]

Условгюе обозначение ос(Ювных отклонений состоит из одной или двух букв латинского алфавита. Прописными буквами обозначены основные отклонения отвер-СТИН, а строчными — валов. Набор входящих в систему основных отклонений с их условными обозначениями показан на рис. 3.8. [c.42]

В принципе поля допусков могут быть образованы любым сочетанием стандартных основных отклонений и степеней точности. Однако не все такие сочетания были бы обосно нны технически. Кроме того, по экономическим соображениям (унификация изделий, сокращение набора инструментов и калибров) необходимо ограничить количество применяемых полей допусков резьбы. По этим причинам стандарты устанавливают сокращенпыо наборы полей допусков резьб. Из них выделяется еще более узкий ряд предпочтительных полей допусков, применение которых рекомендуется в первую очередь. [c.6]

ЕСДП, как и система ISO, допускает любые сочетания основных отклонений и квалитетов. Если учесть, что основные отклонения J установлены только в 5—8-м квалитетах, а основные отклонения / — только в 6 8-м квалитетах, для каждого из размеров до 500 мм сочетанием 28 основных отклонений и 20 квалитетов можно получить свыше 500 полей допусков для валов и столько же для отверстий. Однако не все возможные сочетания имеют технический смысл, а такой огромный набор экономически нецелесообразен. [c.47]

Описывая определение температуры по практической шкале, часто говорят, что температура найдена по показаниям группы термометров, изготовленных из одной партии материала, чтобы уменьшить отклонения шкалы от единственности. Это часть того, что предлагал Каллендар на сессии БАРН в 1899 г. Было выдвинуто много аргументов в пользу шкалы, основанной на этом принципе и называемой нередко проволочной шкалой. В национальных лабораториях нередко МПТШ поддерживается в течении многих лет набором термометров, для которых известны индивидуальные отклонения от подобных термометров, находящихся в других лабораториях. Основное возражение против проволочной шкалы состоит в отсутствии универсальности. Если по какой-либо причине все конкретные термометры, хранящие шкалу в данной лаборатории, утрачены или повреждены и то же самое случилось с термометрами в других лабораториях, то нет никаких возможностей восстановить шкалу. В то же время существование шкалы, основанной на реперных точках и утвержденном методе интерполяции, не зависит ни от каких конкретных термометров или их группы. За эту безопасность приходится платить отклонениями от единственности и дополнительными трудностями, связанными с уменьшением этих отклонений до приемлемого уровня. [c.46]

Особенности выбора средств измерений неровностей поверхности состоят в следующем. Для измерений неровностей поверхности имеется ограниченный набор средств измерения с погрешностями показаний от 4,5 до 45%. Эти средства обычно используют в измерительных лабораториях в основном для аттестации образцовых деталей и поверок образцов, а также реже для выборочного, главным образом, арбитражного контроля наиболее важных деталей. Для них, как уже упоминалось в начале этой главы, нормативные предельные погрешности не определены. На рабочих местах, как правило, ограничиваются визуальным контролем шероховатости поверхности деталей путем сравнения с образцовыми деталями и реже с образцами шероховатости поверхности. При определенном навыке довольно уверенно визуально различают поверхности, примерно вдвое отличающиеся друг от друга по высотам неровностей. Иными словами, при этом Aiim, и = 0,5i H6i и, следовательно, при нормальном законе распределения погрешности визуального контроля имеем среднее КЁадратическое отклонение визуального контроля [c.86]

Пусковые режимы. В этих режимах в реакторе начинается цепная реакция и производится постепенный подъем его мощности и теплотехнических параметров вплоть до включения турбогенератора в сеть и набора электрической мощности. Эти режимы характеризуются больщим количеством переключений в технологических схемах (закрытие и открытие задвижек), включением и отключением насосов. С точки зрения управления эти режимы являются наиболее сложными, так как требуется контролировать большое число параметров и осуществлять множество операций по управлению за короткое время (до 400 операций/ч). Основная часть этих операций осуществляется дистанционно, но в новейших системах они поручаются автоматическим устройствам. Разрабатываются системы управления, в которых эти режимы будут управляться электронно-вычислительными машинами. Во все время пуска осуществляется контроль нейтронного потока в реакторе. В некоторых случаях применяются специальные регуляторы автоматического пуска (автопуск), которые воздействуют на исполнительные органы реактора, вывода его от начального до заданного уровня нейтронного потока. Как и в других режимах, должны быть задействованы системы аварийной защиты, обеспечивающие остановку реактора при снижении периода и (на значительных уровнях мощности) при превышении нейтронным потоком заданного значения. Кроме того, в режимах пуска должны быть задействованы технологические защиты, останавливающие блок или его механизмы при недопустимых отклонениях технологических параметров. [c.138]

Если нет особых требований к диаметру фрезы (заданная разность ступеней в наборах фрез, заданная ширина паза и т. д.), то достаточно пользоваться следующим рядом наружных диаметров фрез 16 20 25 32 и т. д. — по основному ряду R10 предпочтительных чисел ГОСТа 8032—56, до 630 мм. Допускаемые отклонения на диаметр— по Be, конусность не должна превышать (в ту или другую сторону) 0,02 >1,и для фрез шириной L < 50Л1Л( и 0,03 Л1Л1 — для фрез с I > 50 мм. Диаметры шпоночных фрез нормализованы в соответствии с размерами шпоночных соединений в ряд 3 4 (5) 6 8 10 12 14 16 18 20 22 н т. д. Допускае.мые отклонения по диаметру — в зависимости от посадки и класса точности шпоночной канавки. [c.252]

Измерительный комплекс мод. Гранит с набором датчиков и комплектов приборов к ним [3] обеспечивает прием и преобразование сигналов датчиков, сравнение измеряемых величин с указанием величин отклонений, выдачу управляющего сигнала на остановку машины при выходе отклонений за пределы допустимых. Комплекс стыкуется с пультом управления основным и вспомогательным оборудованием Гранит 02-03 , обеспечивая функции управления работой автоматизированного комплекса и контроля технологических параметров (температура пресс-формы по шести каналам, температура металла, давление рабочей жидкости в гидросистеме, максимальное давление рабочей жидкости, время нарастания давления от заданного до максимального, усилие запирания отдельно по колоннам, усилие суммарное запирания, положение пресс-плунжера, максимальная скорость перемещения плунжера, размер пресс-остатка). КИК мод. ИС-2Т и ВНД-1 имеют одинаковые габариты и выполнены на единой элементной базе (микросхемы серии К155), что позволяет компоновать их в единой измерительной стойке и облегчает эксплуатацию и ремонт. [c.180]

В процедуре расчета коэффициента накопления разрушений DF рассматривают полосу покрытия общей шириной 820 дюймов (21 м), которую, в свою очередь, делят на 82 полосы 10-дюймовой (25 см) ширины каждая. DF вычисляют для каждой такой полосы. При этом соотношение P R (см. табл. 10.3) между количеством вылетов и количеством проходов по каждой полосе определяют на основании нормального распределения движений самолета по ширине полосы со среднеквадратичным отклонением в 30,5 дюймов (78 см) (эквивалентно движению самолета по рулежной дорожке) и используют затем в уравнении (10.31). Определенные таким образом DF для каждого самолета из расчетного списка применяют в вышеупомянутом уравнении Майнера (Miner) (10.32) с целью получения значения коэффициента накопления дефектов для полосы от воздействий заданного набора воздушных судов. При расчете общей толщины покрытия выбирают максимальное из всех значений DF, определенных для каждой из 82 полос 10-дюймовой ширины. Следовательно, самолеты с одной и той же геометрией опоры, но с различным расстоянием между стойками основных опор будут иметь различные коэффициенты P R в каждой из 10-дюймовых полос и поэтому будут оказывать различное влияние на эффект накопления разрушений. [c.390]

Часто применяют разделение громкоговорителя на 2, 3 и более частей, каждая нз которых предназначена для передачи только части диапазона частот. Линейные размеры излучающих диафрагм и емкости этих полосных громкоговорителей находятся в обратном отношении к средней частоте излучаемой полосы. Такое разделение диктуется еще и тем, что отклонение диафрагмы при излучении звукового давления заданной амплитуды обратно пропорционально частоте. Для излучения достаточной мощности низких частот требуется большой зазор между элехчтродами и большая площадь диафрагмы. Собственная частота диафрагмы для устойчивой работы ее должна быть ниже рабочего диапазона частот. Такая диафрагма на частотах, превышающих частоту ее основного резонанса, имеет тенденцию колебаться с большим числом узловых линий. Это ведет к появлению неравномерности частотной характеристики. Применение набора громкоговорителей для распределения излучения по полосам частично устраняет этот недостаток. Наконец, коэффициент концентрации излучения растет с увеличением частоты при неизменной площади диафрагмы. Не- [c.171]

Под шестым знаком технологического кода выступает признак вид детали по технологическому методу . Этот признак является связующим звеном между основными признаками технологической классификации и признаками, характеризующими вид детали по технологическому процессу (методу изготовления). Эти признаки образуют вторуло часть технологического кода детали. Набор этих признаков различен для деталей, получаемых литьем, обработкой давлением, куда входят ковка и горячая штамповка, холодная штамповка, обработка резанием и прочие. Эта часть имеет восемь знаков. Сюда входят такие признаки как вид исходной заготовки, квалитет, параметр шероховатости, отклонение формы и расположения поверхностей, степени точности на отклонение формы и расположения поверхностей, степени точности на отклонение формы и расположение поверхностей, харак- [c.251]

При установке коллекторов обеспечено такое крепление секций, которое исключает монтажные напряжения. Для этих целей привалочные поверхности нижнего и верхнего коллекторов устанавливают в одной плоскости с отклонением не более 0,2 мм. Секцию свободно устанавливают на шпильки коллекторов, для чего служит набор стальных регулировочных прокладок, которые подкладывают под угольники 2 и 11. Для уменьшения влияния толчков, вибрации и тепловых напряжений секций под эти угольники устанавливают амортизаторы из резины средней твердости. Также для этих целей в трубу, соединяющую верхние коллекторы и подводящую воду основного контура к трем секциям правой стороны, устанавливают металлический сильфон, компенсирующий, кроме того, и монтажные напряжения. Отказ от установки резинового дюрита на эту трубу объясняется высокой эксплуатационной надежностью сильфона. [c.124]

Фрезерование зубьев колес и трпбов методом копирования является простым процессом по применяемому оборудованию, инструменту и наладке станков, но имеет ряд недостатков, ограничивающих его применение. К числу основных недостатков следует отнести 1) некоторое отклонение эвольвентного профиля от расчетного вследствие применения для обработки наборов фрез 2) погрешности по шагу, возникающие вследствие неточностей делительного устройства 3) большие потери времени на врезание и перебег, повторяющиеся при обработке каждой впадины, а также потери времени на деление окружности и холостые хода. [c.181]

Основные детали из набора УСП показаны на рис. 120 Для получения различных компоновок их выполняют с Т-образными пазами, продолговатыми прорезями, гладкими и резьбовыми отверстиями. Пазы выполняют с шагом 60+° и шириной 12 "м. Применяют также пазы шириной 8 и 16 мм Допускаемое отклонение пазов от взаимной параллельности и перпендикулярности состав 1яет 0,01 мм на длине 200 мм Технические условия на детали и УЗЛЫ УСП с пазом 8 мм регламентированы ГОСТ 14607—70 [c.199]

Механизмы одновременного смыкания практически не выполняют своего основного назначения, т. е. одновременного смыкания всех греющих плит. Они обеспечивают лишь их одновременное движение с одинаковой относительной скоростью. Это объясняется тем, что, во-первых, межплитные промежутки имеют практически различные по абсолютной величине размеры и, во-вторых, стружечный ковер, загружаемый в пресс, также может иметь значительные отклонения по величине. Такие отклонения при одинаковой относительной скорости сближения плит приводят к тому, что одновременного смыкания плит не происходит и отдельные штанги могут перегружаться. Перегрузки вызывают необходимость введения в механизм устройств, обеспечивающих предохранение его от поломок. В качестве предохранительных устройств можно применять наборы пружин, пневматические или гидравлические цилиндры, по усилию равнозначные весу греющей плиты со стружечным ковром и располагаемые либо на каждой штанге, либо на приводном рычаге. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...