Остаточная деформация уплотнени

Айз называется остаточной деформацией уплотнения. [c.186]

Л h.p — остаточная деформация Д ftg — остаточная деформация уплотнения Д — деформация ползучести. [c.186]

В параграфе 9 мы подробнее остановимся на остаточной деформации уплотнения. [c.187]

ОСТАТОЧНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ УПЛОТНЕНИЯ [c.197]

Локальное разрушение может, однако, сделать угол даже острее и образовать острые входящие углы, начинающиеся около полостей. В этом случае повторное и дальнейшие нагружения будут опять производить остаточные деформации уплотнения, и после большого числа таких повторяющихся локальных повреждений трещины могут распространяться по всему телу, и тело разрушится. Такое разрушение материала после повторяющихся нагрузок и разгрузок называется усталостным. Природа усталостного разрушения, которое представляет собой разрушение при повтор-тых циклах напряжений или деформаций, ще не понята полностью. Усталостное разрушение случается не [c.197]

Непрерывная кривая есть результат непрерывного нагружения. Циклическая кривая есть результат повторных нагрузок и разгрузок. Пунктирная линия представляет асимптотические значения необратимых деформаций, т. е. остаточной деформации уплотнения и вторичной ползучести. [c.199]

Жидкость течет при любых, сколь угодно малых. сдвигающих напряжениях, тогда как твердое тело течет пластически, если только превышен предел текучести. Твердые на вид материалы, такие, как вар, битум, бетон, стекло и металлы, могут обнаруживать чрезвычайно медленную непрерывную деформацию это явление называется ползучестью. Совокупность мгновенных локальных микроскопических разрушений материала, вызываемых случайными концентрациями напряжений, создает в теле остаточную деформацию, которая ве является ни чисто пластической деформацией, ни деформацией ползучести. Эта деформация называется остаточной деформацией уплотнения. Накапливание остаточных деформаций уплотнения может вызывать усталость или разрушение. Последнее может также произойти из-за субмикроскопических изменений связей сцепления и локальных разрушений. [c.200]

Основным дефектом арматуры является недостаточный контакт сопрягаемых уплотнительных поверхностей седла и клапана. Данные литературы, а-также анализ испытаний опытной и серийной арматуры высокого давления показывают, что более 90 % обнаруженных дефектов являются следствие недостаточного уплотнения контактных поверхностей клапана и седла остальные 10% составляют заедание в ходовом механизме арматуры и дефект в сальнике или манжете. Практика показала, что наиболее часто дефекты уплотнений возникают по следующим причинам 1) из-за некачественной сборки, когда уплотнение повреждается еще до эксплуатации 2) из-за изменений размеров уплотнительных элементов, вызванных набуханием в масле, воде или остаточной деформацией 3) при недооценке зазоров в различных точках агрегатов в рабочих условиях и недостаточных предварительных натягах, приводящих к срезу уплотняющего материала или к его выдавливанию 4) из-за загрязнения посадочных мест деталей, арматуры. [c.133]

Карбиды при повышении температуры до 1500—1600° С дают остаточную деформацию до 1,0%, а при температуре 1700—1900° С пластичность возрастает примерно в 3 раза. Этим объясняется тот факт, что карбиды приобретают способность к большему уплотнению в результате горячего прессования при температурах выше 1800-1900° С. [c.424]

Жесткость фланцев. За редким исключением металлические прокладки при сборке соединения получают остаточную деформацию и в противоположность неметаллическим прокладкам практически не восстанавливают свою первоначальную форму, т. е. не компенсируют перемещений, раскрывающих стык. Следовательно, соединения с металлическими прокладками, чтобы сделать минимальным изгиб фланцев при создании начального уплотнения, а также в процессе работы, должны быть достаточно жесткими. [c.262]

Разбалансировка ротора во время работы может происходить из-за деформации или взаимного поворота вращающихся деталей относительно оси вращения, либо из-за постоянных или периодических вибрационных воздействий со стороны его опор. В первые часы работы на изменение дисбаланса оказывает влияние приработка сальниковых уплотнений. Как показали измерения геометрии основных вращающихся деталей, за время работы в них не наблюдается никаких остаточных деформаций, которые могли бы быть причиной нарушения начальных дисбалансов ротора. [c.93]

Износ манжет и вала. В процессе длительной работы манжетного уплотнения происходит износ кромки манжеты и поверхности вала. Первоначальной стадией является взаимная приработка поверхностей манжеты и вала, при которой кромка манжеты в основном изнашивается за счет микрорезания острыми частицами неровностей вала. Кроме того, ширина контактной поверхности увеличивается за счет накопления остаточной деформации резины. Одновременно происходит приработка вала с по- [c.219]

Для размещения колец в основном применяются прямоугольные (рис. 5.58, а) и реже угловые (рис. 5.58, б) канавки, причем уплотнения с угловыми канавками отличаются высокими герметизирующими качествами, однако обладают относительно большим трением, ввиду чего их применяют преимущественно в неподвижных соединениях. Применение угловых канавок в подвижных соединениях приводит также к сокращению срока службы уплотнительных колец. Это обусловлено значительными напряжениями в кольце, возникающими в некоторых местах его поперечного сечения, сопровождающимися разрушением структуры резины, потерей эластичности и снижением модуля упругости при сжатии, ведущими к существенной остаточной деформации и искажению формы. В прямоугольной же канавке напряжения распределяются относительно равномерно по всему поперечному сечению кольца. [c.519]

Сжатие прижимной гайкой пружины до соприкосновения витков Поломка или остаточная деформация пружины Заклинивание уплотнений в направляющих Регулирование степени сжатия пружины Замена пружины Доведение зазоров до нормы [c.348]

Простая модель процесса уплотнения упругопластической среды приведена на рис. 4, б. Рабочий орган / трамбовки, ударяясь об ограничитель 2, деформирует пружину 3, которая другим своим концом соединена с колодкой 4, удерживаемой силой кулонова трения. После того как сила пружины превзойдет силу трения, колодка продвинется вниз. Когда рабочий орган начнет следующий прыжок, колодка останется на месте, а пружина восстановит свою первоначальную длину. Общее максимальное опускание ограничителя складывается из упругой деформации (сжатия пружины) и остаточной деформации (продвижения колодки). Силу пружины и [c.364]

По этой причине резиновые детали, применяемые для уплотнения воздушных аккумуляторов или масляно-пневматических амортизаторов и других агрегатов, в которых отсутствует набухание резины под действием жидкости, подвержены увеличенной остаточной деформации. В этом случае значение деформации в 2 раза и более превышает деформацию уплотнений, работающих в среде жидкости. Ввиду этого для изготовления уплотнений, работающих в воздухе, необходимо выбирать материал с малой остаточной деформацией или обеспечить достаточное малое отклонение размеров сопряженных деталей. [c.584]

Длительная работа уплотнения под напряжением может вызвать остаточную деформацию, величина которой зависит от начальной деформации. К примеру, если начальный натяг уплотнительного кольца прямоугольного сечения составляет 10—15% от высоты сечения то, с течением времени остаточная деформация уменьшает эту величину на 2—4%. [c.633]

Время старения удо ю рассчитывать по совмещенным кривым (рис. -6.14,6), построенным для каждой марки резины. Предельное значение остаточной деформации, при котором допу скается эксплуатация уплотнений. Ah = 0,8. При установлении срока эксплуатации или хранения необходимо учитывать уменьшение Ps при низких температурах и ускорение процесса старения при механических воздействиях. [c.215]

Изменение скорости накопления относительных остаточных деформаций резиновыми уплотнениями при увеличении температуры рабочей жидкости на 10°С характеризуется коэффициентом старения К , значения которого для резин марок В-14 и ИРП-1287 приведены в табл. 6 [ 2 ]. [c.19]

Рис. 84. Сопоставление остаточной деформации неуплотненной кабельной бумаги толщиной 0,12 мм и уплотненной — толщиной 0,075 мм от величины усилия, приложенного в различных направлениях.

Сравнение износостойкости нейлоновых подшипников с внутренним диаметром и длиной 12,7 мм (зазор 0,08 мм) при работе без смазки со скоростью скольжения 0,68 м/с и давлении 14 кгс/см изготовленных различными технологическими способами, показало более высокую износостойкость подшипников, полученных холодным прессованием с последующим спеканием. У подшипников, изготовленных литьем под давлением и выточенных из заготовок через 1,5—2 ч работы в этих условиях намечается расслоение материала и возрастает износ, в то время как у подшипников, изготовленных прессованием, через 200 ч работы без смазки износ остается незначительным [56]. Полиамиды обладают достаточно высокими механическими свойствами, однако предел прочности на сжатие (700—1000 кгс/см ) не позволяет превышать допускаемые давления свыще 100 кгс/см , так как в этом случае появляются остаточные деформации (0,02—0,03 мм). Химическая стойкость полиамидов позволяет применять их для подшипников в среде углеводородов, органических растворителей, масел, разбавленных и концентрированных растворов щелочей. В азотной, серной и других минеральных кислотах, в уксусной кислоте и феноле полиамиды растворяются. Химические среды могут служить смазывающим материалом, а необходимость герметизации подшипниковых узлов уплотнениями отпадает. [c.70]

В случае пластического материала это вызовет локальные пластические деформации, в случае хрупкого материала -— локальные разрушения. Когда тело освобождается от внешних нагрузок, с о-вокупность этих мгновенных пластических деформаций или разрушений проявляется как остаточная деформация уплотнения. Концентрация напряжений тем больше, чем острее угол надреза или чем меньше наименьший радиус кривизны полости. Локальные пластические деформации будут иметь тенденцию сгладить углы или увеличить радиус кривизны, и повторное нагружение той же интенсивности может поэтому быть более близким к упругому. Это явление хорошо известно для многих металлов. [c.197]

В целом реология приняла единый подход, концентрируя свое внимание на исследовании сдвиговых деформаций и отождествляя течение со сдвигом, развиваюш имся во времеш . Эта точка зрения является слишком узкой. Более детальные наблюдения показали, что хотя различные реологические свойства более очевидны при сдвиге, они также имеют место и при объемной деформации. Это обстоятельство уже вынудило сделать оговорки. В параграфе 9 главы XI остаточная деформация уплотнения определена как вид остаточной деформации, который будет проявляться и при всестороннем равномерном давлении и поэтому будет явлением объемной пластичности и объемной прочности. Генки (1924 г.), представления которого о пластическом течении здесь приняты и объяснены в главе VI, выразил свою точку зрения так Ясно, что гидростатическое сжатие или растяжение не может оказывать влияния на пластическое течение. Если в экспериментах обнаруживается такой эффект, он должен быть отнесен за счет возмущений, производимых невидимыми явлениями разрушения . Утверждение, сделанное во втором предложении, относится к материалам, имеющим полости или поры, и которые могут локально разрушаться вблизи них, где происходит концентрация напряжений. Но второе предло жение противоречит в некоторой степени первому. Верно, что остаточная деформация уплотнения не есть случай пластического течения, так как они появляются практически одновременно с нагрузкой. [c.202]

Но тем не менее это есть случай объемной деформации, аналогичной пластической деформации в стадии упрочнения, которая также не является течением Эта деформация имеется в бетоне, некоторых грунтах, пористом свинце и других материалах. Но дан е в однородных материалах, в которых наличие пор трудно заподозрить, остаточная деформация уплотнения может быть получена при очень больших давлениях. Лорд Кельвин в 1878 г. отметил, что сжатием между пуансонами, используемыми при чеканке монет, плотность золота может быть повышена от 19,258 до 19,367 г см , а плотность меди от 8,535 до 8,916 г/см . Можно связывать эту объемную пластическую деформацию с объемным пластическим сопротивлением v , определяющим предел текучести. Однако Масей (Масеу, 1954 г.) указал, что, возможно, имеется пластическая деформация без предела текучести. Это связано с тем фактом, что даже очень небольшое среднее напряжение может создать концентрацию напряжений в определенных точках тела, а следовательно, и небольшие остаточные деформации уплотнения, постепенно уве-личиваюш иеся с увеличением напряжения. Этот вид остаточных деформаций будет, однако, проявляться только при первом нагружении, поскольку, если повторное нагружение не превышает величины первого, как правило не будет появляться дальнейших ощутимых уплотнений упругие свойства таких материалов (включая металлы) улучшаются поэтому при помощи нагружения. [c.203]

Миллер 172] испытывал электрогидравлическую систему управления полетом в течение 380 ч при 93° С и давлении до 211 кг см . Доза облучения составляла 5-10 эрг/г. В этой системе использовали гидравлическую жидкость Оронайт)) 8200 ( Oronite 8200) на основе низкомолекулярного полиизобутилена и уплотнительные кольца из Вайтона А и нитрильного каучука. Кольца из Вайтона А хорошо герметизировали в статических уплотнениях, хотя и подвергались заметной остаточной деформации сжатия. В динамических уплотнениях с Вайтоном А наблюдалась некоторая утечка на конечной стадии испытания. Физические свойства колец из нитрильного каучука изменились меньше, чем кольца из Вайтона А. [c.105]

Визуальный осмотр арматуры выполняют следующим образом. С помощью лупы ияти- или десятикратного увеличения проверяют состояние наружных поверхностей изделия с целью выявить трещины, раковины, коррозионные )азрушения. выкрашивание металла, остаточные деформации и другие дефекты. 1роверяют соединение арматуры с трубопроводом, визуально определяют состояние сварного шва или фланцевого соединения. Оценивают состояние н целостность шпилек, гаек и стопорных шайб, защитных покрытий на наружных поверхностях деталей, сальникового уплотнения. [c.270]

Можно рекомендовать для расчётов средние из приведённых величин, т. е. от 0,4 до ),3 Kzj M , на основании следующих соображений 1) трение и износ незначительно изменяются при изменении р в этих пределах 2) уплотнение, а также отвод тепла от колец к стенке несколько лучше при больших значениях р] 3) современная технология позволяет обеспечить высокое качество материала чугунных поршневых колец. Значения р=0,65 - 1 KZj M следует принимать именно в тех случаях, когда возможно обеспечить высокое качество металла и совершенные способы изготовления кольца. Меньшие величины — до 0,5 Kzj M — можно рекомендовать для колец, предназначенных работать при наиболее высоких температурах, колец с большим сечением, обусловливающим некоторое понижение качества чугуна, а также для того, чтобы обеспечить возможно большую долговечность колец. Надо иметь в виду, что повышение р, а также остаточные деформации у чугунных колец связаны с наличием повышенных напряжений в кольце. Проектируя кольцо с более низкими величинами р, создают благоприятные условия уменьшения напряжений в нём как при работе, так и при надевании на поршень. В результате упругие (пружинные) свойства кольца сохранятся в течение более длительного времени. [c.822]

В МВТУ был сделан ряд попыток применить ультразвук для сварочной техники. Уплотнение ультразвуком швов для устранения пор не оправдало себя. Не оправдал пока еще ультразвук в качестве способа понижения остаточных деформаций и напряжений, вызванных сваркой. Хорошие результаты достигнуты главным образом во ВНИЭСО, ЦНИИТМАШе при использовании ультразвука для контроля качества сварных соединений. [c.172]

Верхний предел бщах определяется сочетанием допусков. Как показал опыт, накопление остаточной деформации происходит медленнее при 8 = 20- 30%, а при г = 22ч-25% наблюдается наибольшая выносливость колец при циклической нагрузке. Таким образом, с учетом допусков на размеры и процесса старения резины необходимо для уплотнений наружных соединений обеспечивать [c.119]

Каждая прямая соответствует определенному значению остаточного сжатия Ah = А/ по уравнению (44). Для построения одной прямой экспериментально определяются три ее точки, соответствующие времени накопления Ah при температурах fl i, dj, з (обычно 50, 70, 90° С) затем прямая проводится до уровня температуры 25° С, что позволяет определять время работоспособности уплотнений при этой степени остаточного сжатия и заданной температуре эксплуатации. Герметичность для отдельных типов уплотнений сохраняется до предельного накопления остаточной деформации или падения контактного давления. Для колец круглого сечения, например, АЬкр = 70-т-90%, в зависимости от требований к морозостойкости. Поэтому конечное время эксплуатации можно оценить по номограмме с предельным АНкр. Кинетические кривые изменения остаточной деформации при испытании резиновых деталей в деформированном состоянии позволяют построить другой тип номограммы для расчета сроков хранения и эксплуатации, показанный на рис. 64, б. Здесь построена одна совмещенная кривая Ah — t с разными масштабами времени по [c.129]

Опыт эксплуатации уплотнений показал, что при низкой температуре удовлетворительно могут работать резины с коэффициентом восстанавливаемости не ниже Ке= 0,15, а остаточную деформацию к концу срока эксплуатации можно допускать до 70% (А/ = = 0,7). Для обеспечения герметичности необходимо контактное давление p min > 1 кГ/см . Так как обычно для уплотнений применяются резины твердостью 80—85 единиц ИСО, которые имеют равновесный модуль Егл 100 кПсм , величина e jn должна быть равна 10—12/6. Это значение несколько увеличивают для уплотнений неподвижных соединений. [c.156]

Уплотняемость грунтов характеризуется увеличением их плотности вследствие вытеснения из пор воды и воздуха и компактной укладки твердых частиц. После снятия внешней нагрузки сжатый в порах воздух расширяется, вызывая обратимую деформацию грунта. При повторных нагружениях из пор удаляется все больше воздуха, вследствие чего обратимые деформации уменьшаются. Степень уплотнения грунта характеризуется остаточной деформацией, основная доля которой приходится на первые циклы нагружения. Ее оценивают коэффициентом уплотнения, равным отношению фактической плотности к ее максимальному стандартному значению, соответствующему оптимальной влажности. При уплотнении грунтов требуемый коэффициент уплотнения назначают в зависимости от ответственности земляного сооружения из пределов от 0,9 до 1. [c.202]

Низкая температура вызывает временное снижение восстанавливаемости формы резины и ее упругости, сопровождающееся увеличением твердости (вплоть до хрупкости), однако не приводит к полностью невосстанавливаемым остаточным деформациям, хотя частично упругость резины при этом и теряется. Опыты показывают, что при длительном (в течение нескольких суток) использовании сжатых колец в условиях отрицательных температур контактное давление при повышении после этого температуры полностью не восстанавливается. Так, например, уплотнение из резины В14 после двухмесячного использования в условиях температуры —45° С восстанавливает свои упругие свойства после повышения температуры до +20° С лишь на 80%. [c.630]

Верхний предел Ещах определяется сочетанием допусков. Как показал опыт, при е = 20...30% накопление остаточной деформации происходит медленнее, причем = 22...25% соответствует наибольшей циклической долговечности. Таким образом, с учетом допусков н размеры и процесса старения резины необходимо для уплотнений наружных соединений обеспечивать [36] [c.128]

Эластичный полиуретановый поропласт для изготовления прокладок должен удовлетворять следующим требованиям объемный вес 40—50 кг/л предел прочности при разрыве не менее 0,7 кПсм остаточная деформация после сжатия в течение 72 ч не более 20% коэффициент тенлопроводности 0,05 ккал м-ч град) при 20° С. Прокладки предназначаются для уплотнения притворов окон и дверей с целью снижения воздухо-, звуко-, пыле- и теплопроницаемости. [c.32]

При всем разнообразии конструкций неподвижных соединений, их уплотнения можно свести к двум основным типам беспрокладочные уплотнения, действие которых основано на упругой и, частично, на остаточной деформациях неровностей на [c.218]

Так, краски, эмали и лаки, применяемые для отделки лыж, должны иметь определенные водоупорность и морозоустойчивость, а пенополиуретановые прокладки для уплотнения притворов окон и дверей — плотность, предел прочности при разрыве и остаточной деформации после сжатия в течение 72 ч. Приборы для окон и дверей по форме должны обеспечивать их врезку в детали без дополнительной ручной обработки деталей все лицевые поверхности приборов должны иметь защитное или защитно-декоративное покрытие окраска приборов должна быть прочной, противокоррозийной, атмо-оферостойкой. Применяемые при изготовлении изделий клеи должны иметь определенные водо- и биостойкость, прочность клеевого соединения и т. д. [c.516]

Существенным требованием, предъявляемым к электроизоляционным бумагам, как и к некоторым другим, является минимальная деформация листа. Деформация бумаги зависит от ряда разнообразных причин. Бумаги, изготовленные из волокон, легко поддающихся набуханию, т. е. содержащие большое количество пентозанов, в большей степени подвержены остаточной деформации. Деформация бумаги обусловливается неоднородностью структуры листа, поэтому в результате изменения влажности, температуры, механических воздействий происходят необратимые сдвиги во взаимном расположении волокон внутри бумажного листа. Эти сдвиги проявляются тем больше, чем меньше уплотнен бумажный лист в шроцессе его образования и чем пластичнее сами во- [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...