III рода термические

Отжиг (первого рода) —термическая операция, состоящая в нагреве металла, имеющего неустойчивое состояние в результате предшествовавшей обработки, и приводящая металл li более устойчивое состояние. [c.227]

Отжиг (второго рода) —термическая операция, состоящая из нагрева выше температуры превращения с последующим достаточно медленным охлаждением для получения структурно устойчивого состояния сплава. [c.227]

Внутренние напряжения второго рода возникают между различными фазами вследствие того, что у них разные коэффициенты линейного расширения, или из-за образования новых фаз, имеющих разные объемы. Внутренние напряжения второго рода не зависят от тех факторов, от которых зависят напряжения первого рода, например скорости охлаждения и других факторов. Поскольку внутренние напряжения второго рода возникают между отдельными. элементами структур, их иногда называют структурными напряжениями, а внутренние напряжения первого рода — термическими напряжениями. [c.300]

В задачу технологических мероприятий по уменьшению остаточных напряжений входит правильное и наиболее рациональное проведение температурного цикла при различного рода термических обработках, последовательность проведения операций по обработке деталей, правильный подбор свойств материалов и др. Правда, эффективность того или иного из этих мероприятий в значительной степени зависит от конструктивного оформления изделия и других факторов. Однако в той или иной степени все эти мероприятия способствуют борьбе с возникновением неблагоприятных остаточных напряжений. [c.223]

Образцы изготовлялись из прутков диаметром 38 мм одной и той же плавки. Механические свойства и род термической обработки стали до азотирования приведены в табл. 36. [c.156]

Родий. Термическое разложение х, ч [c.487]

Марка легированной стали и род термической или химико-термической обработки выбираются в соответствии с требуемыми показателями прочности и износостойкости. Так как значения модуля продольной упругости и модуля сдвига для различных марок углеродистой и легированной стали при нормальной рабочей температуре различаются незначительно, то требования, предъявляемые к валу в отношении его жесткости при изгибе и при кручении. [c.132]

Скорость нагрева отожженных сталей мартенситного класса и всех других нержавеющих аустенитных сталей может быть достаточно высокой, и загружать металл в печь для нагрева под горячую обработку давлением можно при высокой температуре, так как в этом случае пластичность металла достаточно высока и напряжения I рода (термические) не могут привести к образованию трещин. С целью ускорения нагрева и прогрева металла, в тех случаях, когда нет оснований опасаться возникновения трещин от термических напряжений, рекомендуется в начальный период нагрева создавать значительный температурный градиент между источником нагрева и металлом. Поддержание температуры печи выше установленной для металла допускается до того момента, пока поверхностные слои металла не достигнут нижнего предела необходимой температуры. [c.254]

И соответственно повысить пластические свойства металла шва. Это подтверждается опытными данными, приведенными в табл 17 и на фиг. 25. Такого рода термическая обработка оказывает благоприятное действие и на усталостную прочность металла шва (фиг. 26). [c.76]

Влияние термической обработки деталей на процесс механической обработки не ограничивается приведенными примерами изменения маршрута движения по цехам род термической обработки и место ее в технологическом процессе изготовления детали часто резко меняют количество операций, определяют величины припусков на обработку, а иногда влияют на методы выполнения отдельных операций механической обработки. Последнее обстоятельство может иллюстрироваться следующим примером при азотировании зеркала стаканов цилиндров моторов воздушного охлаждения иногда наблюдается увеличение диаметра к концам детали (раструбы). Для получения цилиндрической формы отверстия стакана после азотирования его зеркал шлифованием по копиру уменьшают отверстие у концов стакана до его азотирования. Для стаканов цилиндров, ие подвергающихся азотированию, внутреннего шлифования по копиру не требуется. В некоторых случаях, при равномерной толщине азотируемых стаканов цилиндров и при наличии буртов по их краям, шлифование по копиру также не производят. [c.21]

Рельсы на заводе маркируют. На шейке каждого рельса накатывают выпуклые в 1 мм цифры и буквы высотой не менее 20 мм, которыми обозначают марку завода (буквенная) род металла (М—мартеновский, Б — бессемеровский) год и месяц изготовления, тип рельса, род термической обработки. [c.58]

Особенность этой обработки — нагрев выше температур фазового превращения и охлаждение с малой скоростью — приводит сплав к структурному равновесию. Такая термическая обработка называется также отжигом. В отличие от обработки первой группы можно, назвать ее отжигом второго рода, или фазовой перекристаллизацией. [c.225]

Таким образом, к четырем основным видам термической обработки (отжиг I рода, отжиг II рода, закалка, отпуск) могут быть добавлены две сложные обработки. [c.227]

Если исходная структура хорошая и нет необходимости в перекристаллизации, а требуется только снизить внутренние напряжения, то нагрев под отжиг ограничивают еще более низкими температурами, ниже критической точки. Это будет низкий отжиг (см. рис. 249). Очевидно, что эта операция относится к первой группе видов термической обработки (отжиг первого рода), тогда как полный и неполный отжиг относится ко [c.309]

II рода 300 ГГ рода 300 остаточные 302 структурные 300 термические 300 [c.643]

При термообработке вследствие неравномерности нагрева по сечению возникают такие термические и фазовые напряжения (б 1 — напряжения первого рода), которые могут приводить к разрушениям и трещинам. В результате нагрева внешние слои изделия под действием внутренних (более холодных) слоев подвергаются сжатию (—а), тогда как внутри изделия, напротив, возникают растяжения (- -а). [c.113]

Легирование титаном или ниобием. Легирование аустенит-ных сплавов небольшими количествами элементов, обладающих большим сродством к углероду, чем хром, предотвращает диффузию углерода к границам зерен. Уже имеющийся здесь углерод взаимодействует с титаном или ниобием, а не с хромом. Сплавы такого рода называют стабилизированными (например, марки 321, 347, 348). Они не проявляют заметной склонности к межкристаллитной коррозии после сварки или нагрева до температур сенсибилизации. Наилучшей стойкости к межкристаллитной коррозии при нагреве сплава до температур, близких к 675 °С, достигают в результате предварительной стабилизирующей термической обработки в течение нескольких часов при 900 °С [14, 19]. Эта обработка эффективно способствует переходу имеющегося углерода в стабильные карбиды при температурах, при которых растворимость углерода в сплаве ниже, чем при обычно более высокой температуре закалки. [c.307]

Сварочные процессы определяют технологическую прочность металла шва и зоны термического влияния, т. е. стойкость металла сварного соединения против локальных разрушений в процессе изготовления (сопротивляемость образованию разного рода трешин). Кроме того, они в значительной мере определяют эксплуатационную прочность, работоспособность сварного соединения — степень соответствия его механических, физических и химических свойств требованиям эксплуатации. [c.434]

Поскольку коррозионные разрушения металла трубопровода Оренбург-Заинск наблюдались в основном в кольцевых сварных швах, а также в зоне термического влияния монтажной сварки продольных швов, представляло интерес установление причин возникновения такого рода повреждений и их локализации. [c.63]

В разделе 6.6 приводятся доказательства энергетаческой эквивалентности процессов пластической деформации и плавления, что позволяет нам рассматривать действие механических нагрузок через соответствующие коэффициенты гфопорциональности как специфического рода термические воздействия. В заключительном разделе 6.7 рассматривается эквивалентное температурнодеформационное нагружение, при котором немагнитные стали приобретают аномальную намагниченность. Этот процесс рассматривается с точки зрения изменения мерности материала и диссипации части тепловой энергии в магнитную. Приведены номограммы мерностей его отдельных этапов (см раздел 1.4.4). [c.9]

К такой межкристаллитной коррозии ферритиые и полуферритиые хромистые стали склонны в тех случаях, когда они быстро охлаждаются с температур выше 950° С, а аустенитные хромоникелевые стали — после воздействия на них в течение определенного времени температур в интервале от 450 до 850 С. Такого рода термические процессы происходят в зоне термического влияния при сварке. [c.56]

Отжиг П рода — термическая обработка, заключающаяся в нагреве стали до температур выше критических точек Ас и Асз, вьщержке и, как правило, в последующем медленном охлаждении. Отжиг II рода основан на прохождении фазовых превращений в твердом состоянии — (у о,)-превращений и поэтому часто называется фазовой перекристаллизацией. При фазовой перекристаллизации измельчается зерно и устраняется вид-манштеттова стрз тура, строчечность н другие неблагоприятные структуры стали. [c.443]

Роды термической обработки собственно термическая обработка, химнко-термическая обработка и др. [c.65]

Подобного рода термический экран на пути теплового потока существенно влияет на характер тенлонередачи между слоями [172,173], поэтому рассмотрим этот случай подробнее ). [c.304]

Марку легпрованной стали п род термической плп химико-термиче-С150Й обработки выбирают в соответствии с требуемыми показателями прочности и ИЗНОСОСТОЙКОСТИ. [c.216]

Селениды родия Термическое разложение до металла, улавливание Se02 — [c.52]

Методы и роследовательность нарезания и отделки зубьев шестерен зависит от рода шестерни (цилиндрические, конические), модуля, характера зубьев (прямой, спиральный, шевронный и т. п.), требуемой точности и чистоты йо-верхностей зубьдв, от рода термической обработки шестерен, наличного парка оборудования. [c.310]

Внутренние напряжения первого рода — это зонал1Л1ые внутренние напряжения, возникающие между отдельными зонами сечения п между различными частями детали. Чем больше градиент температур по сечению, возникающий при термической обработке и между различными частями детали, который зависит от скорости и равномерности охлаждения, размера детали и ряда других причин, тем большего значения достигают внутренние напряжения первого рода. [c.300]

Для расчета второй части ошибки, как правило, требуется проведение дополнительных исследований с целью определения оптимальных условий проведения эксперимента. Так, подавляющее большинство методов основано на решении одномерной задачи, в то время как на практике, естественно, используются образцы конечных размеров. В этом случае необходим ппедварительный анализ соответствующих двумерных задач, в результате которого можно найти такие соотношения между линейными размерами образца, при которых условия одномерности теплового потока удовлетворялись бы с требуемой точностью. Необходимо принять и ряд других мер для получения достоверных данных. В частности, при подготовке образцов для теплофизического эксперимента необходима тщательная обработка поверхностей для соблюдения граничных условий четвертого рода, так как термические сопротивления являются серьезным источником погрешности. К сожалению, не существует каких-либо общих критериев, позволяющих определить [c.128]

Если охватить целиком весь процесс кристаллизации, то в целом его можно охарактеризовать как уплотнение вещества под воздействием сжимающих напряжений термической природы. Вследствие этого на конечном этапе формирования кристаллически-упорядоченных областей в сплаве остается своего рода память о процессе, который привел к их возникновению. Иначе говоря, в кристаллически-упорядоченных областях структуры всегда имеются "носители памяти" - элементы, которые поддерживают остаточные сжимающие напряжения в кристаллической структуре. Они называются дис-локаг иями, и с классической точки зрения считаются дефектами кристаллической структуры. [c.97]

Градуировочные зависимости оптической плотности растворов фул-леренов от их концентрации имеют удовлетворительные линейные корреляции (R 2 0,97) во всех исследованных растворителях. В растворах толуола и ССЦ получены аналитические зависимости для расчета концентраций фул-леренов С60 и С70 в двухкомпонентных смесях С60+С70 неизвестного состава (рис. 5.18). Анализы подобного рода необходимо проводить при получении экстрактов смесей фуллеренов из фуллеренсодержащей сажи, произведенной в результате термического испарения графита (см. п. 5.1.2). [c.232]

Процесс сварки конструкции сопровождается термическим и деформационным воздействиями на свариваемый металл, производимыми при определенных условиях, связанных с технологией получения неразъемного соединения. Данные условия определяют способ сварки, тип и химический состав применяемых материалов (сварочной проволоки. электрода, флюса, газа и т. д.) и зависят от многих факторов, главными из которых являются марка свариваемых сталей и сплавов, их толщина и тип сварной конструкции (балка, ферма, оболочка, детали машин, корпуса раз/шчно-го рода изделий). При этом химический состав и механические свойства металла шва, выполненного, например, сваркой плавлением, в значительной степени отличаются от состава и свойств основного металла, так как на стадии существования сварочной ванны происходит смешивание наплавляемого присадочного металла и расплавляемого основного. Поэтому с точки зрения химического состава и механических свойств принято считать, что в сварном соединении имеются как минимум два различных металла — свариваемый и металл шва. Последний рассматривают как [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...