4 Предельная нагрузка пластины

Сравнительный анализ результатов расчета. Сравним результаты расчета относительной предельной нагрузки пластины при линейном законе изменения с течением времени температуры вн для случаев, когда Ot вычисляется по формуле (6.21) и когда в качестве определяющей принята средняя температура несущей зоны стенки вер- Пусть обобщенная характеристика пластины при изотермических состояниях представлена выражением (6.24) и является линейной функцией аргумента, т.е. j = 1, j = —1. Подставляя в (6.24) решение (3.8) и интегрируя от О до кр> где кр — координата границы несущей зоны стенки, получаем [c.69]

Определение предельной нагрузки, естественно, важно не только для балок, но и для пластин. Говорят, что эта нагрузка характеризует несущую способность балок и пластин. [c.338]

Допустим, что удлиненная прямоугольная пластина шарнирно оперта вдоль двух противоположных кромок (рис. 10.29). На пластину действует распределенная вдоль средней линии пластины А В нагрузка q. Очевидно, что предельному состоянию пластины отвечает образование пластического цилиндрического шарнира вдоль линии нагружения. [c.339]

Используя квадратурную формулу Симпсона, вычислим значение интеграла, разбивая пластину в каждом направлении на шесть равных частей. В результате найдем приближенное значение предельной нагрузки пред = 9,26 которое является оценкой несущей спо- [c.340]

А это есть найденное выше точное значение предельной нагрузки для круглой пластины. [c.529]

Одной из важнейших характеристик сопротивления материала трещинообразованию является величина предельной нагрузки, связанная с началом развития трещины, которое зачастую отождествляется с понятием полного разрушения. Однако это справедливо только в случае лавинообразного неустойчивого распространения. Во многих случаях взаимодействия трещин с препятствиями и границами, а также в задачах взаимодействия систем трещин, как показывают эксперименты и расчеты [98, 185, 216, 219, 309, 326, 331, 395], на значительном участке изменения нагрузки развитие трещины протекает устойчиво. Очевидно, что наличие устойчивых трещин в конструкциях и сооружениях, работающих зачастую в определенных режимах изменения внешних нагрузок, гораздо менее опасно, а искусственное усиление таких сооружений (за счет постановки заклепок,, пластин и стрингеров, высверливания отверстий на пути распространения трещин и т. д.) может значительно продлить их жизнь . [c.161]

Тогда предельная нагрузка для пластины в форме правильного многоугольника будет равна [c.313]

Предельная нагрузка для круглой пластины оказывается в л/2 раз больше, чем для квадратной. [c.313]

Предельные нагрузки для пластин [c.207]

Зависимость номинальных разрушающих напряжений от длины трещины в пересчете для бесконечной пластины (рис. 8.13) показывает хорошее соответствие экспериментальных данных и результатов расчетов по предложенной двухпараметрической модели разрушения ВКМ. Штриховой линией нанесена кривая остаточной прочности, соответствующая уравнению (8.14). Из рисунка следует, что использование данного критерия позволяет определять предельные нагрузки и в случае относительно коротких трещин, когда применение традиционных подходов ЛМР затруднительно. [c.248]

Расчет балок по предельным нагрузкам при поперечном изгибе несложен, потому что условие возникновения течения в балке (условие образования пластического шарнира) определяется значением одного единственного внутреннего силового фактора — изгибающего момента. Так же просто подсчитать предельные нагрузки и в стержневых системах, отдельные стержни которых работают только на растяжение или сжатие. Для пластин и особенно для оболочек вся техника вычисления предельных нагрузок существенно усложняется, поскольку условие течения в них определяется комбинацией значений нескольких внутренних силовых факторов. Но сам подход к определению предельных нагрузок и сущность статического и кинематического методов остаются теми же. [c.177]

Ниже приведен ряд формул, аналогичных формулам (3.12) и (3.13), с помощью которых можно вычислить предельные нагрузки различных элементов конструкций (пластин, оболочек, стержней) при одностороннем (несимметричном) или двустороннем (симметричном) нагреве для двух режимов плотность теплового потока — постоянная величина и температура среды — линейная функция времени. Входящие в формулы коэффициенты определяются экспериментально при установлении обобщенных характеристик. Они зависят от вида материала, напряженно-деформированного состояния, геометрии элемента конструкции и граничных условий. Соответствующие решения задач теплопроводности заимствованы из работы [81]. [c.36]

С возрастанием г изгибающий момент убывает, т. е. изображающая точка на фиг. 165 движется от С к S. На опоре = 0 и реализуется состояние 5, а в остальной части пластины — состояние ВС. Удовлетворяя условию = 0 при г = Ь, получаем предельную нагрузку [c.248]

Приближенное нахождение предельной нагрузки энергетическим методом. Предельную нагрузку для пластины можно приближенно определить с помощью энергетических теорем, изложенных в 24. Это не представляет большого интереса для осесимметричных задач, поскольку здесь предельная нагрузка легко находится непосредственно. Тем не менее мы кратко рассмотрим этот вопрос в качестве иллюстрации к общим теоремам 24 будем при этом основываться на условии текучести Мизеса. [c.249]

Кинематически возможный коэффициент определяемый уравнением (24.2), дает верхнюю границу для коэффициента предельной нагрузки т . Для случая изгиба круглой осесимметричной пластины уравнение (24.2) принимает вид [c.250]

Рис. А6 16. Предельные состояния пластины с трещиной в зависимости от приложенной нагрузки Р и коэффициента интенсивности напряжений

Это заключение противоречит многочисленным экспериментальным данным для пластичных металлов и полимеров, согласно которым опасность хрупкого разрушения возрастает с увеличением растяжения в плоскости трещины. Для некоторых неориентированных полимеров предельная нагрузка при всестороннем растяжении пластины с трещиной на порядок ниже, чем при одностороннем растяжении. [c.183]

Если вместо условия пластичности Хубера — Мизеса использовать условие пластичности Треска — Сен-Венана, что равносильно замене эллипса в координатах главных напряжений (или изгибающих моментов) вписанным в него шестиугольником (рис. 81, е), то решение задач об определении предельных нагрузок при изгибе круглых и кольцевых пластин значительно упрощается. Предельные нагрузки для круглых и кольцевых пластин лри разных случаях осесимметричного нагружения приведены в табл. 15 [13]. [c.219]

Формулы (5.51) и (5.52) могут быть получены в результате решения задач о напряженном состоянии круглой пластины, нагруженной гидростатическим давлением. Решение справедливо как для упругой, так и для пластической области (из условия определения предельного давления). Различие будет лишь в значении коэффициента К, который зависит от способа закрепления пластины по контуру и от метода оценки прочности — по предельным напряжениям или по предельным нагрузкам. Как и в других разделах Норм, для плоских донышек коэффициенты К принимаются из условия расчета по предельным нагрузкам (в данном случае по предельным давлениям). [c.358]

Идеально-пластические пластины. Предельная нагрузка [c.616]

Нижняя граница предельной нагрузки. Всякое распределение во всей пластине моментов Мх Му, Н, удовлетворяющее [c.617]

Предельные нагрузки (до заедания) при трении стальных образцов по никелированным пластинам [c.70]

Рассмотрим пластический изгиб круглой пластины (рис. 81) при осесимметричной нагрузке q = q(r) г — радиус-вектор, 2h — постоянная толщина пластины, ось г цилиндрической системы координат направлена вниз). До достижения предельной нагрузки пластина не испытывает пластических деформз1фй. Все положения, принятые в теории упругости при изгибе пластин (гл. IV), сохраняются. Компонентами напряжений Ог, Xrz в тонкой пластине пренебрегаем, касательные напряжения Тге, te равны нулю в силу симметрии. [c.130]

Задача 11-5. Стержень вставлен в трубку и жестко соединен с ней посредством пластины В (рис. 11-16). Определить из расчета по предельной нагрузке величину допускаемого момента [т]. Принять т=15 кПмм и [ц 1=1,8. [c.286]

В предельном состоянии пластины, подверженной действию изгибающей нагрузки, срединная плоскость служит плоскостью разрыва напряжений. По ту и другую сторону от этой плоскости реализуется плоское напряженное состояние такое, что Oas(z) = = onst, z е (О, h) и Oafi(—z) = —Oap(z), Умножая Оар на Z и интегрируя по толщине оболочки, мы получим тензор изгибающих моментов [c.526]

Перейдем к определению предельной нагрузки, действующей на пластину. Пусть на пластину, представляющую собой в плане многоугольник, действует сосредоточенная сила, приложенная в точке О (рис. 10.19). Предполагаем, что пластина по кромкам свободно оперта. Несущая способность пластины исчерпывается тогда, когда по линиям, соединяющим точку О приложения силы Р с вершинами многоугольника, образуются цилиндрические пластические шарниры. В предельном состоянии отио-сптельпо линий ОА, ОВ,. .. будут действовать погонные изгибающие продельные моменты /Пор = а р/А. При этом плоская срединная поверхность пластины превращается в пирамиду с вершиной в точке приложения силы Р. [c.312]

Перечислим целесообразные подходы к расчету на прочность элементов жидкостного двигателя. Камеру сгорания ЖРД на общую несущую способность целесообразно рассчить ать по предельным нагрузкам, не считаясь с местными концентрациями напряжений, поскольку обычно камера сгорания выполняется из достаточно пластичных материалов. Расчет охлаждающего тракта на местные прогибы ведут по допускаемым перемещениям [26]. Критерием работоспособности плоской форсуночной головки является герметичность соединения форсунок с пластинами. Поэтому прочностной расчет плоской головки следует вести по допускаемым деформациям. Относительные удлинения, вызываемые изгибом и нагревом плоской головки, следует сравнивать с теми их значениями (определяемыми экспериментально), при кото->ых нарушается герметичность соединения форсунок с пластинами 26]. Кроме того, если в камере имеются сварные или паяные соединения и если материал в зоне пайки обладает повышенной хрупкостью, то расчет этих соединений в некоторых случаях возможен и по допускаемым напряжениям. [c.359]

Решение Т. Кармана для приведенной ширины. Задача определения предельной нагрузки для пластины является, несомненно, зддачей о больших прогибах пластины, как уже упоминалось выше. Однако когда эксперименты ) по сжатию тонких пластин в V-образных пазах впервые показали, что предельная прочность пластин из данного материала почти пропорциональна квадрату толщины и почти не зависит от других размеров, Т. Карман получил формулу для определения прочности совершенно иным и гораздо более простым способом, который давал исключительно хорошее совпадение с результатами испытаний. [c.300]

Предельная нагрузка Рин, которая может восприниматься пластиной, берется как предельное напряжение о, умноженное на площадь 2Xh, на которой оно, по предположению, возникает, т. e./Puit — 2Xha. Задача определения приведенной ширины X является обратной обычной задаче устойчивости пластины, в которой имеется пластина известной ширины Ъ, а определяется сжи- [c.300]

Мощность внешних сил для той же части пластины равна pvhl. Приравнивая эти мощности, получаем значение кинематически возможной нагрузки pi , которое по доказанному не меньше предельной нагрузки р , т. е. [c.233]

Заключение. Заметим, что предельные нагрузки для изгибаемых пластин рассмотрены в работах А. А. Гвоздева [ ], А. С. Григорьева [ ], А. А. Ильюшина [ ], Гопкинса и Прагера р ] и др. Упруго-пластический изгиб круглых пластин исследован В. В. Соколовским [ ]. Пластическая деформация оболочек в общем случае изучена А. А. Ильюшиным [ ]. [c.251]

Аналогичные опыты по оценке влияния жидких рабочих сред на трещиностойкость стали У8 проведены в работе [100] по схеме, приведенной в приложении 3, рис. 117, а. В этом случае наблю- зо далось устойчивое распространение трещины. Следовательно, в любой момент распространения трещины можно остановить увеличение нагрузки, поместить испытуемую пластину в среду, влияние которой исследуется, и дальше нагружать ее в среде, измеряя соответственно для каждого значения длины трещины I величину предельной нагрузки Отметим, что данная схема нагрун ения проста в реализации и позволяет осуществлять ряд (20—30) измерений параметров и на одном образце. Это имеет кажное значение при оценке влияния нескольких сред на изменение трещиностой-кости материала на одном и том же образце, поскольку исключает влияние посторонних факторов. Опыты проводили на образцах размером 360 Х 180 X 2,5 мм. Некоторые данные этих исследований представлены на рис. 66 и в табл. 12. [c.161]

Примечания I. Предельные нагрузки на опору со сферической головкой 2—30 кН при обработке стальных заготовок и на 30- 40% меньоле при обработке заготовок из цветных металлов и сплавов допустимая предельная нагрузка на опору с насеченной головкой в 2 раза больше, чем на опору со, сферической головкой предельное давление на опоры с плоской головкой и на опорные пластины и шайбы 40 МПа. [c.68]

Определение временного сопротивления раскалыванию (ОСТ 10110-39) применяется ко всем слоистым материалам из пластмасс органического происхождения. Метод испытания нри статической нагрузке основан на определении предельной нагрузки, при которой образец определенных размеров и формы раскалывается под действием постепенно возрастающей и приложенной к испытуемому образцу через металлический клин силы Р. Образцы имеют форму прямоугольного параллелепипеда и вырезаются из испытуемой плиты в виде квадратных пластин со сторонами 40 1 мм. Толщина образцов 10 0,5 мм. Плиты толщиной менее 10 мм не испытываются. При испытании плит толщиной более 10 МЛ1 толщина образцов доводится до 10 мм путем равномерного снятия с обеих сторон образца лишних слоев. Обработанные поверхности образца должны быть параллельны слоям. На каждом образце со стороны торца делается на фрезерном станке нрорез шириной 2 лгм и глубиной 10 мм. Его направление должно совпадать с направлением длины плиты, из которой вырезан данный образец. Число образцов для каждого испытания — не менее 5. [c.301]

Рассмотрим некоторые задачи изгиба кольцевых и круглых пластин в чисто пластическом состоянии и определим предельные нагрузки, при которых наступает данное состояние [10, 13, 102]. При решении этих задач принимаем, что серединная плоскость не растягивается, а прямые, перпендикулярные серединн й плоскости до деформации, после деформации остаются прямыми и перпендикулярными. Кроме того, компонентами напряжений Ог, [c.213]

В. случае -растяжедия квадратной пластины с центральным круговым отверстием (рис. 83, г) равномерно распределенной силой р верхняя и нижняя границы предельной нагрузки Рпр/о , вычисленные энергетическим методом в зависимости от отношения аИу. графически показаны на рис. 83, д, [c.226]

A. A. Каминского (1965 и сл.). При рассмотрении задачи о произвольном числе симметрично расположенных трещин, выходящих на свободную поверхность кругового-отверстия в бесконечном теле, О. Л. Бови применил для отображения такой области на внешность единичного круга приближенное представление аналитической функции полиномами, после чего стало возможным применение методов Н. И. Мусхелишвили. Проведенные им конкретное расчеты для простейших случаев одной и двух диаметрально противоположных трещин потребовали большого объема вычислительных работ, так как для достаточной точности оказалось необходимым удерживать около тридцати членов полиномиального разложения. А. А. Каминский существенно усовершенствовал метод Бови, добившись гораздо лучшей сходимости при замене отображающей функции такой рациональной функцией, которая, сохраняя особенность на концах трещин, скругляет углы в местах выхода трещины в полость. Им получены простые формулы) для определения величины предельной нагрузки в упомянутой задаче-о пластине, ослабленной круговым отверстием с двумя равными радиальными трещинами. Используя этот метод, Н. Ю. Бабич и А. А. Каминский (1965) построили решение задачи для одной прямолинейной трещины, а А. А. Каминский (1965) — для двух прямолинейных трещин, выходящих на контур эллиптического отверстия (здесь же приведены результаты, расчетов критической нагрузки в зависимости от длины трещины). В дальнейшем А. А. Каминский (1966) получил решение задач для случая, когда одна или две равные трещины выходят на контур произвольного-гладкого криволинейного отверстия при одноосном или всестороннем растяжении, и определил критические нагрузки, вызывающие развитие расширенных трещин. Г. Г. Гребенкин и А. А. Каминский (1967) в качестве примера произвели расчет критических нагрузок для двух равных трещин, выходящих на контур квадратного отверстия. В. В. Панасюк (1965) рассмотрел задачу Бови о круговом отверстии с двумя радиальными трещинами разной длины, выходящими на границу отверстия. При определении нормальных напряжений используется приближенный метод, аналогичный методу последовательных приближений, развитому в работах С. Г. Михлина (1935) и Д. И. Шермана (1935). Сравнение с решением О. Л. Бови для двух трещин одинаковой длины дает удовлетворительное совпадение. Некоторые результаты относительно влияния свободной границы полупространства на распространение терщины были получены ранее в работах Ю. А. Устинова (1959) и В. В. Панасюка (1960). [c.382]

Рис. 38. Верхняя и НИЖНЯЯ границы предельной нагрузки для растягиваемой квадратной пластины с отперстисм

Как показали опыты, все пластины выдержали заданный режим испытаний. Предельная нагрузка до заедания у всех образцов превышала 420 кг1см . Поверхности трения испытанных образцов были гладкими и не имели каких-либо задиров или царапин. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...