Параметры определяемые оболочки цилиндрическо

Конструктивная эффективность является одним из важнейших параметров, определяющих практическое применение оболочки той или другой формы, когда целевым назначением конструкции является транспортирование или хранение. Чем больше величина Д, тем рациональнее конструкция. Именно максимальной конструктивной эффективностью и наибольшей прочностью объясняется широкое распространение круговых цилиндрических оболочек в природе и в практике (стебли растений, кровеносные сосуды, трубопроводы, камеры сгорания ракетных двигателей и др.). [c.12]

Введем безразмерный геометрический параметр подобия оболочек, близких к цилиндрическим, определяемый выражением [c.342]

Изучение свойств цилиндрической оболочки в части V выполняется следующим образом. При помощи тригонометрических рядов и применения метода Эйлера задача построения каждого члена разложения сводится к исследованию некоторого алгебраического уравнения восьмой степени (характеристического уравнения), в коэффициенты которого входит малый параметр и еще один параметр, связанный с номером рассматриваемого члена разложения. Последний может принимать (в известных рамках) как большие, так и малые значения. Поэтому можно поставить вопрос об асимптотической зависимости модулей корней характеристического уравнения от упомянутых параметров. Он решается элементарными приемами, и располагая ответом, мы можем получать оценки любого члена в формулах, определяющих напряженно-деформированное состояние оболочки, а следовательно, и судить [c.332]

Далее анализируются локальные критерии эффективности проекта конструкции бь. .., в(1, среди которых могут оказаться совместимые. Совместимыми (по терминологии [107], непротиворечивыми) называются такие локальные критерии эффективности, для которых наилучшие значения соответствующих им частных показателей эффективности проекта достигаются одновременно, т. е. при одних и тех же значениях определяющих их параметров проекта. Простейшим при.мером совместимых локальных критериев являются критерии минимума толщины и минимума массы однородной цилиндрической оболочки постоянных радиуса и длины (директивные параметры проекта), В процессе анализа вьщеляется минимальное количество конфликтных локальных критериев эффективности, т. е. критериев, попарно несовместимых между собой, — в1,...,вр (р д), которые рассматриваются далее как компоненты вектора эффективности [16] проекта конструкции [c.165]

Технологические ограничения касаются в первую очередь структурных параметров фп", фп , 0п и но могут иметь место и для части геометрических параметров проекта, определяющих, например, форму отдельных элементов оптимизируемой составной конструкции. В случае намоточной технологии (например, для цилиндрических оболочек) технологические ограничения исключают значения углов ф из некоторого интервала [—фт фт], фт>0, содержащего значение фп =0°. Поэтому вместо одного двойного неравенства из (4.37) следует учитывать два неравенства вида [c.182]

В этом параграфе на примере осесимметричного изгиба цилиндрической оболочки исследуется зависимость расчетных значений характеристик напряженно-деформированного состояния от параметра а (см. (6.2.6)), определяющего степень нелинейности закона распределения поперечных сдвиговых компонент тензора напряжений по толщине пакета слоев. Некоторые числовые данные, иллюстрирующие эту зависимость и полученные для трехслойной изотропной оболочки симметричного строения с жесткими днищами, нагруженной внутренним гидростатическим давлением, приведены в табл. 6.3.1, 6.3.2. Данные получены при R/h = 20, Е /Е = 30 остальные параметры имели значения [c.178]

Определяющим параметром процесса упругого выпзчивания цилиндрических оболочек при продольном ударе является длина волны Я. линейного выпучивания ромбовидные вмятины имеют характерный размер 2Я. вдоль образующей цилиндра. При скоростях удара, меньших значе- [c.511]

Исчерпывающие результаты, касающиеся бесконечных цилиндрических оболочек, содержащих внешние или внутренние осевые и окружные несквозные трещины в условиях локального мембранного и изгибного нагружения, приведены в [24] (см. также [13], где помещены некоторые из результатов). В табл. 3 и 4 приведены некоторые результаты исследования 24-дюймовой трубы. В этом случае профиль трещины есть полуэллипс, определяемый выражением (40). Нормализующим параметром, использованным при построении этих таблиц, является коэффициент интенсивности напряжений Ко, соответствующий краевой трещине при плоской деформации, определяемый соотношениями (45а) для Л/ = Л/ оо О, Af = Afoo = 0 и (45Ь) для N22 — = N = 0, М22 = 0. [c.263]

В формулировке каждой краевой задачи теории оболочек содержится в явном или неявном виде некоторое число параметров. Если, например, надо рассчитать замкнутую круговую цилиндрическую оболочку, подверженную действию поверхностной нагрузки, меняющейся по закону sin па, sin та , то параметрами задачи будут Л — относительная полутолщина, г — радиус оболочки, / — длина облочки, а также числа пит, определяющие характер внешних воздействий. В связи с этим обратим внимание читателя на то, что полученные здесь оценки выявляют некоторые свойства, связанные с поведением только одного из параметров задачи, а именно, с малостью h . Это — асимптотические свойства, т. е. свойства, проявляющиеся при достаточно малом h . В конкретных задачах значение этого параметра фиксировано, и как бы оно ни было мало, может случиться, что при выбранных значениях других параметров задачи асимптотические свойства еще не имеют силы. [c.101]

Однако, для того чтобы уменьшить значительные математические трудности, встречающиеся при решении получающихся в резудьтате четырех нелинейных уравнений, было сделано упрощающее предположение, что параметр К/к (который, очевидно, представляет собой тангенс угла 0 наклона волн, образующихся при деформациях, а следовательно, этот параметр рацен самому углу 0) и число п волн имеют те же значения, что и определяемые в рамках классической теории устойчивости. Эти значения для цилиндрических оболочек как длинных, так и средней длины, т. е. таких оболачек, которые и использовались в большей части экспериментов, задаются правыми участками кривых, представленных на рис. 7.17, б и 7.17, в. Используя данные для случая защемленных по краям цилиндрических оболочек (что соответствует условиям, реализующимся в экспериментах, хотя представление (7.11а) для прогиба w удовлетворяет только одному наиболее важному среди остальных краевому условию w = 0), [c.541]

KSL СС(7, KSL) H(KSL) F(KSL) Е —даны в описании исходных данных подпрограммы DKSL (пример 2.2) R — раднус координатной поверхности цилиндрической оболочки DL — длина цилиндрической оболочки Ml, М2 — целые числа, определяющие диапазон изменения числа полуволн т в осевом направлении при поиске критической нагрузки N1, N2 — целые числа, определяющие диапазон изменения числа волн п в окружном направлении при поиске критической нагрузки Т, Q — начальные значения погонной осевой сжимающей силы Т и внешнего давления q (определяют направление луча нагружения в плоскости (Toq), соответствуют параметру нагружения Л=1). [c.257]

На рис. 6.12 построены области неустойчивости для бесконечной цилиндрической оболочки с параметрами r//i= 100, 125,150 (кривые 1, 2, 3). Для времени t=0,48-10 2 заштрихованы области динамической устойчивости, определяемые условием p i (т) >pn2(t) для rlh=lOO (знаком (4-) указана область динамической устойчивости, знаком (—) область, где движение неустойчиво). Здесь же для отношения г//г=125 построены области для оболочки со свободными краями (кольцо — посредине оболочки). Цифрами 4, 5, 6 обозначены кривые для оболочек безразмерной длины =1, 2, 3 il=LI2r). Как видно, здесь длина оказывает незначительное влияние на вид областей устойчивости. На рис. 6.13 для г//г=125 построены области устойчивости для защемленной оболочки. Кривая 2 характеризует область устойчивости для бесконечной оболочки, кривые 7, 8, 9 — для защемленных оболочек безразмерной длины 1=1, 2, 3. В данном случае длина оболочки играет существенную роль при построении областей динамической устойчивости. С уменьшением длины эти области уменьшаются, что связано с резким увеличением жесткости системы. Для времени т = 0,48-10 2 для g = 2 соответствующие области заштрихованы. Для =1 во всем диапазоне чисел п Рп1 (т) >Рп2(т), т. е. движение оболочки при заданном импульсе устойчиво. При расчетах принято = 6,6-10 Н/м с = = 5 10 м/с- Do= 7 м/с /=2,81 10- м (кольцо прямоугольного сечения единичной ширины высотой 0,015 м) R = 0,75 м ц = 0,3. [c.217]

В [3.49] (1969) рассматриваются на основе уравнений типа Тимошенко осесимметричные волновые процессы в оболочках вращения постоянной толщины. Нагрузка предполагается в виде волны давления с убывающей окоростью рас-прос11ранения, но вначале скорость ее превышает хотя бы одну из характерных скоростей рассматриваемой гиперболической системы уравнений. На основе упрощенных уравнений по лапласовым изображениям построены асимптотические решения при больших величинах параметра преобразования в окрестности поперечных сечений, определяющих седловые точки. Эти решения справедливы вблизи наибольших разрывов, вдали от которых решения рекомендуется находить численно методом конечных разностей. В качестве примера рассмотрена круго вая цилиндрическая оболоч1ка, подверженная [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...