Коэффициент линейного экспериментальное определени

Вследствие сложной структуры пористых материалов значения коэффициентов а, (3 могут быть установлены только экспериментально. Параметры аир названы вязкостным и инерционным коэффициентами сопротивления и имеют размерность [а] =м [/3] =м . При этом а есть величина, обратная коэффициенту проницаемости К. Для определения коэффициентов а, экспериментальная зависимость перепада давлений Pi Pi на пористой пластине толщиной 6 от удельного расхода G несжимаемого потока в соответствии с уравнением (2.1) приводится к линейному виду [c.19]

Важным звеном в практическом использовании критериев линейной механики разрушения является расчет коэффициентов интенсивности напряжений для конкретной геометрии детали и экспериментальное определение характеристик трещиностойкости. [c.292]

Программа лабораторного практикума в соответствии с объемом излагаемого курса включает следующие работы 1) определение вязкости жидкости при помощи вискозиметра Энглера 2) снятие пьезометрической и напорной линий для трубопровода переменного сечения 3) определение числа Рейнольдса при ламинарном и турбулентном режимах движения 4) экспериментальное определение коэффициента линейного гидравлического сопротивления и коэффициентов местных сопротивлений 5) исследование истечения жидкости через различные отверстия и насадки 6) снятие характеристики центробежного насоса. [c.306]

Перечисленные свойства позволяют во многих случаях составить систему линейных уравнений для определения угловых коэффициентов. Общие аналитические методы вычисления фг ( требуют нахождения многомерных интегралов. На практике часто прибегают к экспериментальному определению угловых коэффициентов путем светового моделирования (см. п. 4.8.2). [c.66]

На рис. 14, а, б приведены примеры экспериментального определения критических коэффициентов интенсивности напряжений при действии комбинированного нагружения. Заметим, что линейное расположение экспериментальных данных в пространстве координат log Ос, log Ос с наклоном —1/2 фактически есть экспериментальное доказательство того, что коэффициенты интенсивности напряжений, определяемые уравнением (28), действительно постоянны. Далее, приведенные данные показывают, что при заданном условии нагружения упругое решение (уравнение (37)) применимо к нашему композиту и что характерный объем разрушения Гс суш ествует. Однако постоянство Гс при одном виде комбинированного нагружения можно интерпретировать только как необходимое условие проверки гипотезы, что разрушение имеет место внутри постоянного объема впереди кончика трещины. Для подтверждения достаточности проверки значение Гс должно быть постоянным при любых условиях комбинированного нагружения. [c.237]

Ответ на второй вопрос теоретически проще. Для экспериментального определения q неизвестных коэффициентов в линейных разложениях типа (1.2) требуется задать q различных состояний объекта с известными значениями внутренних параметров. Для квадратичных полиномов от к параметров это число равно q = i 2к k, где С — число сочетаний из к по 2. Идеальным является случай, когда один признак зависит только от одного параметра. Здесь нужно меньше всего признаков и предварительных тестов для определения конкретного вида зависимостей. [c.20]

Методы экспериментального определения характеристик трещиностойкости в настоящее время достаточно разработаны и регламентированы соответствующими нормативными техническими документами (НТД) для различных видов нагружения [3-9]. Идеология построения и научные основы этих документов рассмотрены в [10]. Первым основополагающим документом явились методические указания РД 50-260-81, регламентирующие определение характеристик трещиностойкости при статическом нагружении [9], доработка и совершенствование которых завершились разработкой ГОСТ 25.506-85 [3]. Развитие теоретических основ линейной механики разрушения (1955-1965 гг.) выдвинуло фундаментальную характеристику напряженно-деформированного состояния и прочности хрупких тел с трещинами — коэффициент интенсивности напряжений. В дальнейшем наибольшее внимание уделялось энергетическим и деформационным характеристикам нелинейной механики разрушения (1970-1980 гг.). При разработке документов, регламентирующих экспериментальные методы и технологии определения характеристик трещиностойкости, во внимание принимались следующие обстоятельства [c.15]

Тем не менее, уравнение (6.28) дает возможность рационально подходить к анализу объемного термического расширения изотропных материалов. Коэффициент Ь зависит от целого ряда факторов Kmj Кр, отношения S/V, дисперсности частиц, температуры и времени (последнее, вероятно, характерно только для реакто-пластов), поэтому единственное экспериментальное значение ус, определенное при фр = 0,3, позволяет легко рассчитать коэффициент Ь. Для изотропного материала ус можно легко найти, определив экспериментально коэффициент линейного расширения. [c.274]

Учет ангармонизма колебаний ионов и отклонения от центральности действия сил приводит к лучшему согласию между теорией и экспериментом, но теория существенно усложняется. Практически более целесообразным для описания упругого поведения кристаллического материала при механическом воздействии является экспериментальное определение совокупности необходимых характеристик. Реакцию кристаллического материала на тепловое воздействие также можно описать с помощью экспериментально найденных удельной теплоемкости, коэффициента линейного расширения и теплопроводности. [c.59]

При экспериментальном определении коэффициент термического расширения получают из соотношения 4—4 [1 + г ( й — — Г )], где 4, 4 — длины образца при температурах Tj, и Т . Отсюда средний коэффициент линейного расширения [c.68]

К настоящему моменту мы знаем три константы, характеризующие линейно-упругую деформацию изотропного материала. Это модули упругости Е VL G при растяжении и сдвиге, а также коэффициент Пуассона ji. Возникает вопрос нет ли между этими константами каких-либо связей Наличие таких связей могло бы упростить экспериментальное определение констант. Покажем, что такая связь существует. [c.120]

Опыт проведения динамических испытаний в аэродинамических трубах с небольшими размерами моделей (L = 100-Ь 150 мм) показывает, что величина момента демпфирования близка к величине момента сил трения в шарнире. Этот факт вызывает определенные трудности при учете последних и существенно снижает точность экспериментального определения коэффициента момента демпфирования. Переход к крупномасштабным моделям устраняет указанный недостаток. Это объясняется тем, что с увеличением линейного размера L величина демпфирующего момента растет быстрее по сравнению с моментом трения. Оценки показывают, что при проведении динамических испытаний на крупномасштабных моделях (L 1м) силами трения в шарнире можно пренебречь. [c.173]

В работе представлены результаты экспериментального определения коэффициента линейного расширения стеклопластиков, теплоемкости, теплопроводности, удельного поверхностного и объемного электрического сопротивления, электрической прочности, диэлектрической проницаемости, тангенса угла диэлектрических потерь и дугостойкости. Приведены и некоторые другие характеристики рассматриваемых материалов, в частности, химическая стойкость в различных средах, коррозионная активность, а также указаны режимы резания при механической обработке. [c.5]

На основании экспериментальных исследований и соответственных расчетов была выведена форм /ла для определения коэффициента линейного [c.135]

С помощью экспериментальных исследований ti соответственных расчетов была выведена формула для определения коэффициента линейного расширения материала золотника. Опуская промежуточные вычисления, приводим эту формулу в конечном виде [c.213]

Сопоставляя уравнения (46) и (42), можно заметить, что переход от одного-к другому возможен при условии, если все вириальные коэффициенты представляют собой линейную комбинацию 1/т и одинаковых температурных функций 1 5, ф.. . . Допущение о взаимосвязи вириальных коэффициентов упрощает методику определения элементарных функций уравнения (43), но несколько ограничивает возможности описания им экспериментальных данных по сравнению с уравнением (42). Если в уравнение состояния (43) включить с целью расширения области его применимости большее число объемных и температурных функций, то усложняется методика их определения, что по существу лишает уравнение (43) каких-либо преимуществ перед (42). [c.25]

Экспериментальное определение - одной из основных характеристик сопротивления материалов хрупкому разрушению - связано с существенными трудностями результаты испытаний тонколистовых конструкционных материалов нестабильны. Это объясняется сильным влиянием зон пластичности, возникающих у краев трещины при нагружении лабораторного образца. Коэффициент интенсивности напряжений - характеристика, имеющая ясный смысл в линейной механике разрушения упругого тела. Использование этой характеристики для упругопластического тела оправдано лишь в том случае, когда соответствующая асимптотика поля напряжений (типа квадратного корня) достаточно явно реализуется в некоторой окрестности края трещины. Но для этого необходимо, чтобы размер пластической области был мал по сравнению с длиной трещины (и с расстоянием от трещины до края образца). На образцах малых размеров (имеется в виду плоский образец с центральной сквозной трещиной, нагруженный нормально к плоскости трещины), обычно используемых при лабораторных испытаниях [c.172]

Для ламинарного режима течения жидкостей и газов в порах ха рактерна линейная зависимость между скоростью фильтрации и градиентом давления. Величина коэффициента проницаемости на этом режиме постоянна для каждого материала и может изменяться лишь при изменении структурных характеристик пористого тела. В табл. 1.7 приведены теоретические зависимости для определения коэффициента проницаемости пористых структур. При выводе формул авторы основывались на модельном представлении структуры пористого материала в виде системы пор, пронизывающих пористое тело. Особенности моделей пористого тела указаны в примечании к табл. 1.7. Для экспериментального определения проницаемости пористых материалов проводят исследования в соответствии с ГОСГ 25283-82 (СТ СЭВ 2291-80). [c.28]

Течение сквозь пористый слой изучалось мало и в основном экспериментально. Например, в [1] делалась попытка использовать так называемое капиллярное сито для экспериментального определения коэффициента аккомодации тангенциального импульса на поверхности каналов в случае, когда длина каналов много больше их диаметра Ud = 4 10 -5 10 ), и, как показано ниже, взаимное влияние в каналах практически отсутствует. Для оценки расхода через пористый слой, как правило, используют данные, полученные для одного канала. Поскольку обычно течения разреженного газа в упомянутых пористых системах медленные, то теоретически изучались в основном течения в линейном приближении по скорости (и перепаду давления). Большая часть исследований посвящена изучению течения в бесконечно длинном канале (плоском или цилиндрическом), поскольку в этом случае задача преобразуется к одномерной (в пространстве координат). [c.193]

Если длина кюветы выражается в сантиметрах, а концентрация в г-моль/ /л, то коэффициент ех, в (17.7) называется молярным коэффициентом поглощения. Чем выше ех, тем меньшие концентрации компонентов могут быть измерены этим методом. В идеальном случае ех не зависит от концентрации определяемого компонента, т. е. оптическая плотность Ох линейно растет с увеличением концентрации. Однако в реальных условиях в результате химических реакций между окрашенными частицами и молекулами растворителя наблюдаются отклонения от закона Ламберта — Бера, чаще в сторону снижения молярного коэффициента поглощения. Эти отклонения обусловили необходимость экспериментального определения градуировочной характеристики, связывающей оптическую плотность раствора с концентрацией определяемого компонента. [c.200]

В терминах СОХ это означает, что коэффициент попадания Ра (5/г 1 5 ) будет линейно связан с коэффициентом ложной тревоги зп 1 М). Экспериментально определенные СОХ, как правило, показывают, что невозможно достигнуть нулевого коэффициента ложных тревог без одновременного уменьшения коэффициента попадания до нуля, как это показано на рис. 19.13. Этот факт, а также возможность учесть в моделях обнаружения сигналов априорные вероятности и величины выигрышей и проигрышей делают такие модели очень полезными в психофизике. [c.342]

Проще всего при определении амплитуды динамических усилий от вынужденных колебаний условно заменить реально действующие диссипативные силы (силы трения в неподвижных соединениях, в материале валопровода и т. д.) некоторым эквивалентным (в смысле интенсивности рассеивания энергии) вязким сопротивлением. В таком случае в уравнениях движения добавляется лишь линейная функция обобщенной скорости и решение таких уравнений не представляет трудностей. Чтобы определить переходный коэффициент для эквивалентного вязкого сопротивления, необходимы специальные экспериментальные исследования. [c.270]

Величина линейного коэффициента поглощения руды в этих опытах составила 0,234 смг и совпала с величиной р-т, определенной по первому методу. Таким образом, экспериментальная величина отличается от расчетной примерно на 5%. [c.180]

Вторая группа методов расчета обладает теми преимуществами при обобщении экспериментальных данных, что нет необходимости в определении отдельно коэффициентов переноса и площади поверхности контакта, представляющем большие трудности. И в то же время эта группа методов позволяет оперировать реальными, средними за весь процесс значениями произведения коэффициентов переноса на площадь поверхности контакта, что дает возможность более широкого обобщения данных эксперимента по сравнению с оперированием условными значениями линейных [c.41]

Определение коэффициентов неравномерности передаваемого момента. Коэффициенты р,- определялись методом сравнения расчетных амплитудно-частотных характеристик колебаний сосредоточенных масс линейной динамической модели (б, =1) при различных дискретных значениях р с экспериментальными амплитудно-частотными характеристиками соответствующих деталей редуктора [4]. [c.10]

Использование метода диффузии от системы линейных источников тепла для определения коэффициента /), при нестационарном протекании процесса имеет свои особенности. Это связано, прежде всего, с необходимостью рассматривать в общем случае задачу в сопряженной постановке, так как процессы теплопереноса в теплоносителе и в стенках труб взаимосвязаны, а условия на границе с теплоносителем неизвестны. При использовании модели течения гомогенизированной среды удается избежать необходимости определения полей температур в стенках труб и заранее задать граничные условия, используя понятие коэффициента теплоотдачи, зависящего от граничных условий. При этом тепловая инерция витых труб. учитывается введением в систему уравнений, описывающих нестационарный тепломассоперенос в пучке, уравнения теплопроводности для твердой фазы, а изменение температуры труб во времени и пространстве идентично изменению температуры твердой фазы гомогенизированной среды. Система уравнений (1.36). .. (1.40), приведенная в гл. 1, позволяет рассчитать поля температур теплоносителя и стенки труб (твердой фазы), зависящие от продольной и радиальной координат в различные моменты времени, т.е. решить двумерную нестационарную задачу. В гл. 5 будет рассмотрена система уравнений и метод ее расчета, которые позволяют решить задачу и при асимметричной неравномерности теплоподвода. Однако, как показали проведенные исследования стационарных трехмерной и осесимметричной задач, коэффициент В,, определенный для этих случаев течения, остается неизменным при прочих равных условиях. Поэтому при экспериментальном исследовании нестационарного тепломассопереноса в пучках витых труб целесообразно ограничиться рассмотрением только осесимметричной задачи. Такая задача решена впервые, поскольку все предыдущие исследования ограничивались использованием одномерного способа описания процессов нестационарного теплообмена в каналах, когда рассматривается течение с постоянной по сечению канала скоростью и температурой, которые изменяются только по длине канала. При этом температура стенки определяется из уравнения Ньютона для теплового потока по экспериментальным значениям коэффициента теплоотдачи [24, 26]. [c.57]

При известном значении коэффициента формы К. соотношение (г) является основой для экспериментального определения коэффициента температуропроводности а материалов. Для тел сложной формы на основе соотношения (г) может быть определен коэффициент формы К опытным путем. Для этого из материала с известным коэффициентом температуропроводности изготавливается модель, геометрически подобная реальному объекту сложной формы экспериментальным путем для модели определяется темп охлаждения в условиях высокой интенсивности теплоотдачи а -> оо и из соотношения (г) определяется /Смод- Тогда коэффициент формы объекта равен К мод. где п — отношение линейных размеров модели и объекта. [c.244]

Халпин и Пагано [64 ] выявили некоторые необычные свойства перекрестно-армированных углепластиков, связанные с отрицательными значениями коэффициента линейного расширения углеродных волокон в продольном направлении. В работе Дьюба и Као [57 ] представлено теоретическое и экспериментальное исследования осесимметричного изгиба круглой пластины из двух различных изотропных слоев, используемой в качестве чувствительного элемента для определения степени влажности. [c.187]

Расчет температурных полей сложных объектов обычно упрощают. Разработана приближенная методика определения температурных деформаций деталей станков. Однако надежные данные по температурным полям, деформациям станков можно получить при экспериментальном исследовании. Только в простейших случаях, например при равномерном нагреве простой детали, можно вычислить изменение размера детали ДЕ= аТАЭд, где Е—размер детали а — коэффициент линейного расширения материала детали Д0д — изменение температуры детали. Так, при шлифовании деталей с охлаждением 0д = = (0ж + 1,5) + 1, где 0-ж — температура охлаждающей жидкости. [c.75]

В случаях, когда есть основания считать возможное разрушение хрупким, то обычно, предполагая справедливость положений линейной механики разрушения, расчет ведут по критерию разрушения (3.3.2). Вычисление стоящего слева коэффициента интенсивности напряжений К при современном развитии вършслительных методов и техники и наличии справочников, как правило, не вызывает затруднений. Гораздо труднее экспериментальное определение правой части критерия (3.3.2), а именно критического коэффициента интенсивности напряжений К , называемого иногда вязкостью разрушения. Сопротивление материала росту трещины во многом определяется затратами энергии на пластическое деформирование объемов материала в ближайшей окрестности вершины трещины. А величина и распределение пластических деформаций, форма и размеры пластически проде-формированных областей как вдоль фронта трещины, так и в удалении от него существенно зависят от многих условий нагружения и размеров рассматриваемого объекта и образца, служащего для определения характеристики трещино-стойкости. Поэтому постановке эксперимента по определению значений (или, что в некотором смысле более просто, Къ) следует уделять много внимания, проводя эксперимент с ориентацией на данную конструкцию. [c.169]

Формулы содержат упругие константы Еас (продольный модуль упругости) и Ей (трансверсальный модуль упругости). Вас мол<но рассчитать с помощью линейного правила смеси для модуля упругости, т. е. с помощью параллельной модели, а Et — С помощью модели, предложенной Хашином и Роузеном. Расчетные формулы для Et , недавно были проанализированы Роузеном [14]. Достаточно много работ посвящено экспериментальному определению коэффициентов расширения однонаправленных волокнистых материалов. Недавно авторами настоящей главы было проведено исследование, в котором оценивали термическое расширение композиций полиэфирных смол со стеклянными и углеродными волокнами. Образцы получали методом вакуумной пропитки, ос определяли с помощью линейного кварцевого дилатометра, а — с помощью объемного дилатометра. Значение ащ рассчитывали, подставляя полученные экспериментальные данные для Пас и в формулу (6.25) и принимая, что a2=az=at - Результаты исследования приведены в табл. 6.13 и 6.14, а их графическое изображение— на рис. 6.19 и 6.20. [c.279]

Расчеты на трещиностойкость. В случаях, когда есть основания считать возможное разрушение хрупким, расчет ведут по критерию разрушения (2.3.22) К Кс предполагая при этом справедливость положений линейной механики разрушения. Вычисление стоящего слева коэффициента интенсивности напряжений К при современном развитии вычислительных методов и техники и наличии справочников, как правило, не вызывает затруднений. Гораздо труднее экспериментальное определение правой части критерия (2.3.22), а именно критического коэффициента интенсивности напряжений Кс называемого иногда вязкостью разрушения. Сопротивление материала росту трещины во многом определяется затратами энергии на пластическое деформирование объема материала или возможное изменение его свойств в ближайшей окрестности вершины трещины. А величина и распределение пластических деформаций, форма и размеры пластически продеформированных областей как вдоль фронта трещины, так и в удалении от него существенно зависят от многих [c.160]

Расчет врезающегося кольца сводится к определению радиальной деформации его оболочки под действием усилия затяжки Ра и деформации зоны контакта. Минимальное контактное давление для обеспечения герметичности соединения Ркт1п 200...300 МПа (сталь — сталь). Расчеты уплотнений типа металл — металл с линейным контактом требуют тщательной экспериментальной проверки, поскольку состояние контакта зависит от вибрации трубопроводов, температурных деформаций, возможных коррозионных повреждений. Температурные коэффициенты линейного расширения материалов гайки, штуцера и ниппеля для уплотнений, работающих в широком температурном диапазоне, должны быть одинаковыми. Это требование особенно относится к конструкциям, в которых применены коррозионно-стойкие стали, титановые, алюминиевые и медные сплавы. [c.144]

Система сил и моментов, определяемых формулами (2) и (4) или (2), (9), (11), является (при предположении о линейной зависимости поперечной силы и момента от поперечных составляющих векторов скорости и угловой скорости) наиболее общей. Применение ее вследствие ее сложностл и трудности экспериментального определения гесяти аэродинамических функций (5) вряд ли практически возможно и целесообразно. Обычно в первую очередь пренебрегают эффектами Магнуса. При таком пренебрежении формулировка зависимостей аэродинамических сил от скорости и угловой скорости снаряда остается неизменной при переходе к новому полюсу. Действительно, если принять равными нулю коэффициенты Д, и [c.246]

Следует отметить еще тот факт, что тонкая (обычно флинтовая, имеющая больший коэффициент линейного расширения) пластинка прогибается в большей степени, чем толстая, кроновая, так как усилия, действующие вдоль склейки на обе пластинки, примерно одинаковы, но толстая обладает большим моментом сопротивления. Вследствие этого слой клея приобретает и тангенциальное (вдоль склейки), и нормальное (по нормали к склейке) удлинения. Поэтому напряжения в краевой части должны превышать напряжения в центре, что подтверждается экспериментальными исследованиями с помощью поляризационно-опти-ческого метода определения напряжений (см. п. 15). [c.38]

Электрическая печь имеет два нагревателя — основной и дополнительный, выполненные из стали ОХ23Ю5А. Каркасом для основного нагревателя служит алундовая труба, в середине которой имеется сквозное отверстие размером 30 X 10 мм для наблюдения за мениском жидкости. В зоне окна предусмотрен дополнителвный нагреватель, с помощью которого выравнивается температурное поле. В экспериментальной установке предусмотрена система регулируемой подсветки и система светофильтров для получения лучшей контрастности. Объем, занимаемый исследуемой жидкостью при температуре опыта, определяется по зависимости V = = / (АЛ), полученной в тарировочных опытах со ртутью, с учетом поправки на температурное расширение кварцевого дилатометра и поправки на различие высот мениска исследуемой жидкости и мениска ртути при та-рировочном опыте. Значения коэффициента линейного расширения кварца принимались по данным [10]. Максимальная температура, при которой проводились измерения плотности жидкостей, определяется температурой размягчения кварца и составляет 1200° С. Максимальная погрешность определения плотности составляет 0,2%. [c.25]

Характер этой кривой таков, что юэффициент объемного (или линейного) расширения с понижением температуры уменьшается, т.е, эта величина не является константой полимерного тела. На рис. 15 приведена экспериментальная температурная зависимость коэффициента линейного расширения для полиметилметакрилата, определенная в широком интервале температур [154], Легко убедиться, что велитана снижается с уменьшением температуры, т.е. дилатометрическая зависимость при Т < не является прямой. Чтобы подсчитать объем полимерного тела в данном случае недостаточно пользоваться уравнением (37), а необходимо перейти к более общем) соотношению [c.76]

Теоретическое определение коэффициента Сд обычно затруднено и его значение часто находят экспериментально, испытывая тело (или его модель) в аэродинамической трубе. На рис. XIV.6 приведены экспериментальные данные о зависимости коэффициента сопротивления давления от числа Рейнольдса для цилиндра (кривая /), круглого диска (кривая 2) и шара (кривая 3). Здесь число Рейнольдса Re = Uoo l/v, где Ыоо — скорость набегающего потока, I — характерный линейный размер (например, для шара — его дигметр). С увеличением числа Рейнольдса значение коэффициента сопротивления давления [c.231]

Историческое введение. Еще со времен появления фарадеевой концепции силовых лннпй обсуждался такой вопрос что происходит с силовыми линиями, когда тела приведены в движение Перемещается ли электрическое поле, создаваемое материальными телами, жестким образом при перемещении этих тел Г. Герц, первый демонстратор электромагнитных волн, отвечал на этот вопрос утвердительно. Однако эксперименты Физо с движущейся водой показали, что скорость распространения света в воде равна не с - - i а лишь с + (1— ln )v, где п — коэффициент преломления воды. Лоренц объяснил коэффициент увлечения 1—Ми-на основе гипотезы о неподвижном эфире , не увлекаемом движущимися сквозь него электрическими зарядами. С другой стороны, из гипотезы о неподвижном эфире следовало, что на Земле (движущейся относительно неподвижного эфира вследствие своего вращения вокруг Солнца с периодом в год) должны были бы наблюдаться определенные оптические эффекты порядка где v — линейная скорость вращения Земли вокруг Солнца, а с — скорость света. Экспериментальное доказательство отсутствия этих эффектов поставило теоретическую физику в тупик, выход из которого был указан в 1905 г. в статье Эйнштейна Об электродинамике движущихся тел . [c.331]

X (тст+тв), где Тст— статическое (не связанное со скоростью) сопротивление сдвигу, Xe iixSn — вязкая составляющая сопротивления, обусловленная скоростью пластического сдвига вп при коэффициенте i t. При достижении растягивающим напряжением максимальной величины и начале откольного разрушения линейный рост разгрузки нарушается, что связано не только с повреждением материала, но и тем, что в дальнейшем прекращается влияние изменения напряжений, связанное с волной разгрузки справа (см. рис. 107), поскольку разрушение зарождается при состоянии, соответствующем последней характеристике этой волны разгрузки [12], которая разграничивает области изменения нагрузки. Выше последней С -характеристики состояние материала при отсутствии волны разгрузки слева определяется статической кривой сжатия. Влияние скорости связано с волной разгрузки слева и учитывается автоматически, поскольку возникающий в плоскости откола уровень растягивающих напряжений, который зависит от эффектов вязкости, влияет на положение точки К, находящейся на пересечении лучей из точек 1 и 2, определенных экспериментально. [c.231]

Or) является линейной функцией с коэффициентом пропорциональности ЛсГр/ЛсГг=6,5-10 с ((Тро определялась как точка пересечения прямой с осью ординат) в диапазоне скоростей нагружения стг= (О-н-400) 10 кгс-см /мкс [237]. Расчет по уравнению (7.12) дает величину коэффициента вязкости jii = = 0,0945 кг-с/см2, что с учетом погрешности экспериментальных данных по откольной прочности и, скорости нагружения, составляющей 20%, удовлетворительно согласуется с величиной коэффициента вязкости, определенной по квазистатическим испытаниям на растяжение (jn р,а=0,075 кг-с/см для армко-железа и стали 45) и на сдвиг (цг З Ят=0,063 кг-с/см для мягкой стали). [c.245]

Коэффициент отражения для химического соединения или смеси различных веществ является сложной функцией концентрации компонентов смеси. Отсутствие в настоящее время строгой теории отражения электронов затрудняет вывод аналитического выражения для зависимости коэффициента отран енмя от концентрации. Экспериментальные ист следования этой зависимости показывают, что она близка к линейной [2, 31. Поэтому при определении чувствительности описываемого метода измерения концентрации можно принять, что ток, созданный в камере -частицами, отраженными от бинарной смеси, равен [c.224]

В случае малоцикловой усталости деформационная анизотропия играет определяющую роль, поэтому от соотношений (2.31) приходится отказываться. Для циклического нагружения при линейном напряженном состоянии кривые деформирования в конкретных циклах могут быть исследованы экспериментально, причем рекомендуется [18, 41, 79 J отсчитывать деформации обратного хода каждый раз от того состояния, в котором путь нагружения меняет свое направление. Применительно к ряду исследованных материалов подобные кривые, представленные схематически на рис. 2.5, оказываются общими для всех уровней напряжений [18, 42, 65], хотя могут зависеть при этом от коэффициента асимметрии цикла нагружения. Располагая наборомтаких кривых, можно определять в соответствующих циклах ширину петель гистерезиса. Для определения деформации циклической ползучести необходимо располагать еще и набором кривых деформирования в каждом цикле при прямом ходе нагружения, причем и здесь деформация отсчитывается от состояния, в котором путь нагружения изменяет свое направление (ср. рис. 1.10). Как при прямом ходе нагружения, так и при обратном (рис. 2.5, 2.6) односторонне накопленная пластическая деформация в N-u цикле равна сумме деформаций +. .. + [c.54]

Методы экспериментального исследования перемешивания теплоносителя в поперечном сечении пучка витых труб на стационарном режиме были рассмотрены в работе [39]. Это — классические методы исследования переносных свойств потока методы диффузии тепла (вещества) от точечного источника, непрерьшно испускающего нагретые частицы воздуха (или газа другого рода) в основной поток, и метод диффузии тепла от линейного источника, трансформированные с учетом особенностей течения в пучке витых труб, а также его конструкции. При этом для проведения экспериментов и обработки опытных данных использовалась гомогенизированная модель течения. Измерения полей температуры и скорости потока проводились вне пристенного слоя, а теоретически рассчитанные поля температуры теплоносителя и скорости потока бьши непрерьшны в пределах диаметра кожуха пучка. При этом считалось, что в пучке течет двухфазная гомогенизированная среда с неподвижной твердой фазой. При исследовании эффективного коэффициента турбулентной диффузии в прямом пучке витых труб первым методом диаметр источника диффузии бьш равен диаметру витой трубы с , а сам источник перемещался относительно выходного сечения пучка, гделроизво-дились измерения полей скорости. Однако эти отклонения от известного метода диффузии не стали препятствием для использования понятия точечного источника в пучке витых труб при достаточно больших расстояниях от него, где измеренные поля температур практически не отличались от гауссовского распределения [39]. Этот метод, основанный на статистическом лагранжевом описании турбулентного поля при изучении истории движения индивидуальных частиц, непрерьшно испускаемых источником, используется в данной работе и для определения эффективных коэффициентов турбулентной диффузии в закрз енном пучке витых труб, но при неподвижных источниках диффузии. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...