Предел деформационного упрочнени состоянии

Все вышеперечисленные методы дают качественную оценку технического состояния оборудования. При их проведении обнаруживаются объемные опасные дефекты, такие как трещины, подрезы, непровары, поры. Однако необходимо отметить, что появление таких дефектов является лишь заключительной стадией процессов, происходящих на микроуровне и сопровождающихся изменением характеристик прочности, пластичности и трещиностойкости. Одним из таких процессов является охрупчивание (деформационное упрочнение) материала, вызывающее повышение временного сопротивления Св, предела текучести Пг и снижение запаса пластичности, ударной вязкости и трещиностойкости. Это, в свою очередь, увеличивает вероятность хрупкого разрушения даже при температурах выше предела хладноломкости. [c.337]

Таким образом, в зависимости от свойств материала (ц.). его склонности к деформационному упрочнению и вида напряженного состояния в зоне предразрушения угол наклона локальных слоев текучести 6 может изменяться в широких пределах (0 = 45°...69° 18 —для плоской деформации и 0 = 35 16. .. 61 °28 — для простого растяжения при 1, = 0,125...0,5). Эти теоретические данные хорошо согласуются со многими экспериментами механики разрушения /26/, а влияние деформационного упрочнения на наклон полос текучести объясняет эффект расширения пластических зон в окрестности трещины. [c.91]

Рассмотренные выше особенности деформационного упрочнения ОЦК-металлов и сплавов с пониженной энергией дефекта упаковки налагают отпечаток на эволюцию дислокационной структуры. В частности, на диаграмме структурных состояний ванадия (рис. 3.31) это отражается в изменении в широких пределах деформационных интервалов отдельных областей [341]. Диаграмма содержит пять областей, разделенных температурными зависимостями критических деформаций 1 — область крайне неоднородной дислокационной структуры, [c.150]

ПО мере заполнения контура роликов и последующего их радиального перемещения возрастает на 40. .. 60 % по сравнению с пределом прочности материала заготовки. Повышение прочности происходит за счет образования объемного напряженного состояния в резьбе (как в концентраторе напряжений) и вследствие деформационного упрочнения материала в процессе накатывания. [c.250]

Аморфное состояние металлов метастабильно. При нагреве, когда подвижность атомов возрастает, протекает процесс кристаллизации, что постепенно приводит металл (сплав) через ряд мета-стабильных в стабильное кристаллическое состояние. Механические, магнитные, электрические и другие структурно-чувствительные свойства аморфных сплавов значительно отличаются от свойств кристаллических сплавов. Характерной особенностью аморфных сплавов являются высокий предел упругости и предел текучести при почти полном отсутствии деформационного упрочнения. [c.372]

Например, наноструктурная Си, полученная РКУ прессованием, в сравнении с хорошо отожженным крупнозернистым состоянием, проявляет два наиболее существенных различия во-первых, в несколько раз более высокое значение предела текучести, превышающее 400 МПа, и, во-вторых, значительно менее выраженное деформационное упрочнение на стадии пластического течения. Короткий отжиг не приводит к заметному росту зерен, однако ведет к возврату дефектной структуры их границ, выраженному в резком уменьшении внутренних напряжений. Несмотря на аналогичный размер зерен, имеется весьма существенная разница деформационного поведения в этих двух состояниях. После кратковременного отжига вид кривой истинное напряжение — деформация становится похожим на вид кривой, соответствующей крупнокристаллической Си. Этот результат очень важен и показывает, что на прочностные свойства наноструктурных материалов может влиять не только средний размер зерна, но и дефектная структура границ зерен. [c.26]

Другой интенсивно развивающийся в последние годы метод термической обработки строительных сталей — закалка холоднокатаных листов, используемых главным образом в автомобилестроении, на двухфазное состояние. Обработка проводится с отдельного нагрева в межкритическую феррито-аустенитную область, затем следует резкое охлаждение для получения так называемой дуальной структуры, представляющей собой ферритную матрицу с островками малоуглеродистого мартенсита (обычно в тройных стыках зерен). Стали с такой структурой имеют низкое отношение предела текучести к пределу прочности, что определяет хорошую штампуемость (важно для автомобилестроения), а после штамповки — высокую прочность благодаря деформационному упрочнению феррита и наличию мартенситных участков. Создание дуальной структуры после этой обработки при сохранении высокого уровня пластичности и вязкости позволяет уменьшить толщину листов, что уже дало значительную экономию металла в автомобильной промышленности некоторых стран, например США. [c.10]

Использование коэффициента безопасности по временному сопротивлению разрыву менее ценно, так как его значения составляют 2,5—4 и приводят к довольно пессимистическим выводам о величине допустимых прилагаемых напряжений. Выход из строя элементов конструкции вследствие образования шейки редко является причиной разрушения конструкции, но иногда может происходить в условиях локальной концентрации напряжений. Если в конструкции допустить значительную пластическую деформацию растягиваемого элемента без формоизменения всей конструкции, то это могло бы привести к образованию шейки перед общим течением. Однако нет оснований выбирать коэффициент безопасности при расчетах по временному сопротивлению разрыву выше, чем при расчетах по пределу текучести, если вклад деформационного упрочнения элемента конструкции аналогичен таковому при испытаниях образцов. В этом случае проектирование следует вести по пределу текучести в условиях одноосного напряженного состояния. [c.14]

Легирование является наиболее распространенным методом повышения механических свойств металлических материалов. Увеличение прочностных характеристик материалов происходит благодаря влиянию легируюш,их элементов на исходное состояние сплава и на его изменение в процессе пластической деформации и проявляется в повышении предела текучести и возникновении более интенсивного деформационного упрочнения. Известно, что при деформировании в металлах и сплавах происходит образование дислокаций и формирование определенной для каждого материала и условий дислокационной структуры. В связи с этим становится ясным, что в основе повышения прочности металлов и сплавов лежит взаимодействие дислокаций с барьерами, которыми могут быть различные дефекты, границы, растворимые атомы, включения или дисперсные частицы. [c.76]

Теория пластичности малых деформаций охватывает обширный круг вопросов, связанных с изучением напряженно-деформированного состояния деталей машин и строительных конструкций, материал которых в зонах концентрации напряжений частично или полностью переходит за предел текучести и при этом претерпевает деформационное упрочнение. На принципах статической теории малых пластических деформаций построены классические решения ряда задач прикладного характера, предложенные нашими советскими учеными (Н. Ф. Дроздов, Н. И. Безухов, [3], А. А. Ильюшин [20 ] и многие другие. К ним относятся решения задач по равновесию толстостенной цилиндрической трубы под действием внутреннего и внешнего давления и осевых сил по равновесию стержней под действием осевых сил и закручивающих пар по равновесию полого шара под действием внутреннего и внешнего давлений и пр. [c.19]

Сравнительно высокие значения Он и низкое положение Гхл после деформационного старения термически упрочненной стали можно объяснить более дисперсным и равномерным структурным фоном такой стали, что обеспечивает высокий запас вязкости. При термическом упрочнении можно ожидать повышения плотности дефектов строения кристаллической решетки [109, с. 32 221, с. 43]. Увеличение концентрации вакансий может приводить к образованию комплексов вакансия — внедренный атом [59] и тем самым уменьшать количество атомов внедрения, взаимодействующих с дислокациями. В направлении уменьшения количества примесных атомов, приходящихся на единичную дислокацию, должна влиять повышенная плотность дислокаций в термически упрочненном состоянии, а также после наложения деформации [109, с. 32 221, с. 43]. Это согласуется с менее резкой температурной зависимостью предела текучести после тер- [c.111]

При одноосном растяжении аморфные металлы проявляют все признаки хрупкого разрушения. С ростом напряжения образец почти не удлиняется пластически, а при достижении определенной нагрузки внезапно разрушается. Поскольку в аморфном твердом теле не существует кристаллографических плоскостей, при приложении касательного напряжения к группе атомов, находящейся в аморфном состоянии, скольжения как результата движения дислокаций не происходит. На атомы действуют различные по направлению и величине силы, и поэтому аморфное тело деформируется путем перемещения групп атомов. Если нет сопротивления перемещению групп атомов, то деформация должна происходить непрерывно. Так как явление деформационного упрочнения в аморфных телах отсутствует, то максимальное напряжение, достигаемое с ростом деформации, равно пределу текучести, после чего происходит скольжение путем перемещения групп атомов в направлении максимального касательного напряжения. [c.218]

Характер влияние состояния ПС на долговечность материала деталей зависит от базы испытаний (времени или числа циклов) и температуры. При различном исходном деформационном упрочнении и технологических остаточных напряжениях интенсивность разупрочнения металла ПС также различная. С увеличением глубины и степени наклепа независимо от остаточных напряжений интенсивность снижения предела длительной прочности и ограниченного предела усталости с ростом базы испытаний увеличивается. [c.94]

Другой способ упрочнения основан на деформационном старении мартенсита (ДСМ). При этом способе (рис. 86,Э) сталь вначале подвергают упрочняющей обработке (закалке и отпуску при 250 — 400°С), деформируют в холодно.м состоянии при степени деформации 1 — 3% и подвергают старению в течение 1—2 ч при температуре примерно на 100°С ниже температуры отпуска. В процессе старения прочность стали повышается до 200—250 кгс/мм . Отношение предела текучести к пределу прочности становится равным Вследствие [c.176]

Отклонение времени роста скорости от величины н. с=2/р/со вызывает отклонение скорости деформации в области, прилегающей к закрепленному концу образца, от номинальной ен= = Иб//р. Большая скорость деформации на закрепленном конце образца способствует выравниванию деформационного состояния по длине рабочей части. Однако не следует забывать, что начало течения, а значит, и предел текучести, определенный по усилию на закрепленном конце образца, соответствует скорости роста нагрузки, вызванной совместным действием прямой и отраженной волн. Градиент напряжений и деформаций по длине стержня зависит от скорости релаксации напряжений и степени упрочнения, т. е. неоднородность напряженно-деформированного состояния в образце зависит от поведения испытываемого материала. Так, для материала, мало чувствительного к скорости деформации, в котором распространение упруго-пластических волн удовлетворительно описывается деформационной теорией (на основании последней напряжение в любой момент [c.79]

Образование петель пластического гистерезиса возможно только при наличии так называемой деформационной анизотропии материала, частным проявлением которой при линейном напряженном состоянии является эффект Баушингера пределы пропорциональности или текучести периодически изменяются с изменением направления пластического деформирования, т. е. с переходом от пластического растяжения к сжатию и наоборот. Так на диаграмме рис. 1.7 ордината точки D, отвечающей пределу пропорциональности при сжатии, следующем за растяжением, меньше ординаты точки А, соответствующей началу разгрузки. Ордината точки G, отвечающей пределу пропорциональности при дальнейшем растяжении, не совпадает с ординатой точки Е. Существенно, что в гипотетическом случае изотропного упрочнения, при котором ординаты точек А к D должны совпадать, материал приспособился бы к любому стационарному режиму нагружения с заданным [c.15]

При использовании уравнений состояния в деформационной форме [15] диаграмма циклического деформирования оказывается носителем информации о режимах нагружения, общем времени деформирования, времени выдержки и т. д. Влияние вида диаграммы деформирования [20] исследовали для материалов, обладающих параметрами диаграмм циклического деформирования, моделирующими в широком диапазоне влияние времени деформирования. Варьировали модуль упругости, предел текучести и степень упрочнения за пределами упругости. Принимали характерную для инженерных расчетов линейную [c.207]

Циклический предел упругости Ор, как будет показано в разд. 5.4, является достаточно чувствительным индикатором изменения циклических свойств материала (упрочнения или разупрочнения), которое происходит в результате протекания в нем реологических процессов, связанных, например, с деформационным старением [69—71], а исходный (статический) предел упругости сг отражает состояние материала, характеризуемое его исходными механическими свойствами. [c.108]

Как с помощью диаграммы механического состояния металла определить предел текучести прн заданной остаточной деформации Что называется деформационным и вязким упрочнением [c.178]

Деформационное старение приводит к коренным изменениям деформационной характеристики металла а=1(е). На рис. 11-10 (левая часть) сравниваются характеристики Ст. Зкп на участке до образования шейки (до точки О) в исходном состоянии при температурах -1-20° С и —60° С и после деформационного старения (пластическая деформация— 10%, выдержка при Г—250° С в течение 3 ч) при тех же температурах. Предел текучести после указанного деформационного старения возрастает при 7=20° С примерно вдвое, а показатель степени упрочнения уменьшается с 0,23- 0,25 до 0,05-г-0,06. Весьма значительно уменьшается равномерная деформация до образования шейки и предельная деформация металла до разрушения разрушающее истинное напряжение практически не изменяется. Изменение характеристики а=1(е) после деформационного старения приближает Ст. Зкп к высокопрочным сталям по ее чувствительности к концентраторам, в то время как величина разрушающих напряже- [c.274]

Из полученных результатов вытекают два важных следствия. Во-первых, становится очевидным, что известное эмпирическое соотношение Лу = 3<Тт не выполняется в наноструктурных материалах, если исследуются исходные и отожженные состояния. Этот факт может быть объяснен следующим образом. Как известно, предел текучести соответствует началу пластической деформации, но при измерениях микротвердости средняя величина деформации составляет 9-10% [346]. Следовательно, можно ожидать, что в случае сильного деформационного упрочнения в отожженных образцах будет существовать значительное различие в соотношении между Ну и (Ту в сравнении с исходными наноструктурными образцами, где, как показал эксперимент, деформационное упрочнение незначительно. Эти результаты указывают на необходимость осторожного использования соотношения Ну = Зстт при исследовании механических свойств нано- и субмикрокристал-лических материалов. [c.201]

Одной из наиболее информативных характеристик трещино-стойкости нелинейной механики разрушения является коэффициент интенсивности деформаций в упругопластической области К1е [1, 65-67], применимый в условиях статического и циклического нагружения. Его использование в инженерных расчетах [1, 68-71] позволяет определять запасы прочности и долговечности по предельным нагрузкам, локальным упругоплаетическим деформациям, размерам трещин и числам циклов нагружения. При этом основа расчетов — традиционные характеристики механических свойств (пределы текучести и прочности, относительные удлинение и поперечное сужение, показатель деформационного упрочнения и др.). Учитывается также влияние уровня номинальных напряжений, изменение параметров деформационного упрочнения, степени объемности напряженного состояния и предельной пластичности материала. [c.53]

На рис. 6 [64] показаны формы пластических зон при равной деформации и определяемые равенством интенсивности деформации сдвига, соответствующей пределу текучести материала = у,, для различных видов напряженного состояния и значениях коэффициента деформационного упрочнения для пластины с боковой полубескопечной трещиной. Из рисунка видно, что для материала без упрочнения т = 0) при плоском напряженном состоянии (рис. 6, а) пластическая зона наиболь- [c.11]

Распределение напряжений а и представлены на рис. 15. Видно, что максимальные растягивающее и гидростатическое напряжения сосредоточены в центре образца. Бриджмэн [4], используя распределение напряжений в условиях плоского деформированного состояния, получил распределение напряжений в растягиваемом образце с шейкой. Для этого в уравнение (53) было подставлено вместо предела текучести Оу, увеличенное путем деформационного упрочнения напряжение течения а. Отношение нагрузки Pqy, вызывающей общую текучесть в образце с надрезом, к нагрузке, вызывающей течение в гладком образце, называется коэффициентом стеснения L [c.37]

Предварительшя деформация приводит к значительному измельчению структуры, разбивая мартенсит на мепкие области с двойниковой ориентацией, которые морфологически сохраняются после обратного П1)евращения. Последующая деформация такой дисперсной структуры в силу высокого коэффициента деформационного упрочнения, присущего мелкокристаллическому материалу, приводит к эффективному деформационному упрочнению. Деформация сплава 5 ОН 21 М3 в аустенитном состоянии гидроэкструзией на 70% вызывает заметное упрочнение, сопровождающееся снижением пластических свойств о в = 150 кгс/мм , = 145 кгс/мм , 5 =4%, 59% (сохраняется немагнитное аустенитное состояние). При обработке этих сплавов только фазовым наклепом величина предела текучести не превышает уровня 125 кгс/мм при удлинении около 30%. Старение в этой системе не вызывает эффективного упрочнения материала. [c.244]

В некоторых случаях, напротив, в высокопрочных алюминиевых сплавах целесообразно не упрочнять приповерхностные слои, а, напротив, их пластифицировать, т.е. сделать их способными к деформационному упрочнению в процессе усталости, что может привести к повышению предела выносливости и более позднему зарождению усталостной трещины. В работах [147, 148] исследовали влияние структурного состояния приповерхностных слоев на циклическую прочность алюминиевых сплавов системы А1-12% Zn и А1-2% Си. Образцы из сплава А1-12% 2п после закалки с 673 К старили при 273 К [147]. Данная термическая обработка приводила к формированию менее прочного приповерхностного слоя глубиной порядка 50 мкм за счет стока вакансий к границам зерен в приповерхностном слое. Именно поэтому в условиях циклического нагружения этот приповерхностный слой имел возможность упрочняться без раннего зарождения усталостной трещины. Удаление этого приповерх- [c.195]

Величина максимального растягивающего напряжения является, по-видимому, основным параметром состояния, определяющим предельные условия и скорость разрушения материала. Для описания разрушения существенно, что по мере роста несплошностей пороговые напряжения, необходимые для дальнейшего развития процесса, снижаются. Поэтому степень разрушения в том или ином ее выражении должна бьггь вторым определяющим параметром. Роль пластической деформации не вполне ясна и, если она велика, по-видимому, в первом приближении может выражаться в деформационном упрочнении материала. В результате деформационного упрочнения возрастает возможная анизотропия напряженного состояния тела в целом и материала в окрестности концентраторов напряжений, являющихся потенциальными очагами разрушения, и тем самым достигается пороговое напряжение разрушения. Роль температуры несомненно важна с точки зрения возможности структурных превращений и плавления, но в пределах одного фазового состояния ее вклад при высокоскоростной деформации, по-видимому, много меньше, чем в обычных условиях. Поскольку в экспериментах наблюдалось влияние ориентации нагрузки относительно текстуры материала на сопротивление откольному разрушению, ориентационный фактор, вообще говоря, также должен быть включен в рассмотрение, то есть достаточно полное описание разрушения должно иметь тензорный характер [92]. [c.223]

В противоположность строго обратимым изменениям температуры, сопровождающим процессы деформирования упругих тел, существуют явления, связанные с необратимым деформированием, например с текучестью ковких металлов, когда происходит необратимое превращение в тепло механической работы, затрачиваемой на деформацию. Хорошо известно, что, когда образец вязкого металла быстрым растяжением выводится в пластическое состояние, он нагревается, особенно в области шейки. Точные калориметрические измерения выделяющегося при этом тепла впервые выполнил Хорт ). Хорт, Тэйлор, Фаррен и Квинни 2) показали, что механическая работа, совершаемая при растяжении образцов вязких металлов, не превращается полностью в тепло. Заметная часть этой работы (около 10% или несколько меньше для стержней из малоуглеродистой стали) переходит в скрытую упругую энергию, которая каким-то образом накапливается в испытавшем деформационное упрочнение металле (вероятно, в упруго изогнутых прослойках, содержащихся в пластически продеформированных кристаллических зернах). Раш ) путем увеличения последовательными ступенями растягивающей нагрузки, которая прикладывалась к стержням из малоуглеродистой стали, обладающей четко выраженным пределом текучести, и путем записи температуры этих стержней впервые обнаружил, что в упругом диапазоне температура падает, а в момент достижения предела текучести внезапно увеличивается. [c.18]

Обобщение Прандтлем понятия идеально пластичной среды. Применение к течению твердых тел в условиях плоского напряженного состояния, иллюстрируемое соответствующими изогональными линиями скольжения. Прежде чем продвинуться дальше в рассмотрении предельного равновесия сыпучей среды, выясним группу смежных вопросов, перечисленных в названии этого раздела, к которым привлек внимание Прандтль в двух из первых его статей, посвященных теории пластичности На основе рассмотрения огибающих кругов Мора для наибольших главных напряжений он ввел понятие обобщенного идеально пластичного тела, не обладающего свойством деформационного упрочнения, имея в виду твердые тела квазиизо-тропного поликристаллического строения с вполне определенным пределом текучести. Для такого тела он смог постулировать, что материальные элементы начинают деформироваться и непрерывно деформируются неопределенно долго, если только максимальное касательное напряжение Тщах достигает строго определенного предела, зависящего от среднего значения полусуммы) наи-больилего и наименьшего главных напряжений 01 и оз, [c.558]

Классификация физического состояния поверхностного слоя, приведенная в табл. 2.4, учитывает лишь параметры, связанные с резанием. В процессе резания происходит пластическое деформирование металла, сопровождающееся выделением тепла, В результате образуется поверхностный слой, степень деформации которого, деформационное упрочнение (наклеп), еубструктура (размеры блоков и их разорнентировка), кристаллическая структура (плотмость дислокаций, концентрация вакансий) существенно отличаются от аналогичных характеристик всего объема металла. В деформированном поверхностном слое, как правило, возрастают характеристики сопротивления деформированию и разрушению — пределы упругости, текучести, прочности, сни- [c.142]

Методом рентгенографии установлено, что металл (ст. 12X13) большей части рабочих компрессорных лопаток, отработавших первоначальный ресурс, находится в напряженно-деформированном состоянии. В результате воздействия рабочих напряжений в условиях повышенных температур в материале лопаток происходит перестройка дислокационной структуры. Формируется структура с крупным субзерном и высокой плотностью дислокаций внутри него ( 10" см ) (табл.1). Поверхностный слой лопаток находится в состоянии деформационного упрочнения (микротвердость поверхности пера на глубине 1,5 мкм повышена на 35 % (рис.1, кривая 2) с высоким уровнем микродеформаций в зерне -0,0012. Пределы упругости и текучести, полученные из релаксационных испытаний, на 20 % превышают нормативные значения (СТо 280 МПа, атек=490 МПа) (табл.2) для данного материала. Описанные выше процессы характерны для 1-й стадии старения. Эта стадия связана с накоплением обратимых повреждений, которые могут быть устранены в результате ремонтно-восстановительных работ. [c.97]

Методом рентгенографии установлено, что металл (ст.12X13) большей части рабочих компрессорных лопаток, отработавших первоначальный ресурс, находится в напряженно-деформированном состоянии. В результате воздействия рабочих напряжений в условиях повышенных температу р в материале лопаток происходит перестройка дислокационной структуры. Формируется структура с крупным субзерном и высокой плотностью дислокаций внутри него ( 10" см" ) (табл.1). Поверхностный слой лопаток находится в состоянии деформационного упрочнения (микротвердость поверхности пера на глубине 1,5 мкм повышена на 35 % (рис.1, кривая 2) с высоким уровнем микродеформаций в зерне -0,0012. Пределы упругости и текучести, полученные из релаксационных испытаний, на 20 % превышают нор- [c.123]

Таким образом, если исходное состояние материала перед термоцик-лированием неупрочненное, то фазовый наклеп быстро развивается в начальных термоциклах. Затем при достаточно высоком упрочнении (достаточно высокой плостности дислокаций) субструктура стабилизируется, а потому прекращается изменение характеристических температур ТИМП. Если же в исходном состоянии сплав существенно упрочнен (дислокационное упрочнение или дисперсионное упрочнение), то дополнительное дислокационное упрочнение при термоциклировании затруднено — в силу повышения дислокационного предела текучести. Повышение плотности дислокаций при ТЦО способствует превращению через промежуточную Л-фазу, действуя аналогично деформационному наклепу. ТЦО после высокотемпературной термомеханической обработки приводит к существенному росту обратимой деформации аустенит-ного ОЭПФ, наведенной ВТМО, в связи с увеличением ориентирующего влияния упругих полей ориентированных кристаллов мартенсита. [c.384]

Результаты исследований, выполненных с использованием методов высокотемпературной металлографии и других приемов экспериментирования, позволили установить, что характер механизма деформации и разрушения в интервале температур 20— 500 С в биметалле Ст. 3 + Х18Н10Т, изготовленном по методу литого плакирования, определяется главным образом процессами деформационного взаимодействия структурных составляющих композиции. Это взаимодействие обусловлено блокированием подвижных дислокаций дисперсными частицами в науглероженной зоне и межслойной поверхностью раздела, являющейся в большинстве случаев эффективным препятствием для трансляции сдвига из ферритных зерен обезуглероженной зоны в материал плакирующего слоя взаимным влиянием смежных разнородных зерен и зерен-соседей, приводящим к активации в участках их сопряжения новых систем скольжения, что вызывает проявление неоднородности деформации в пределах отдельных кристаллов, а также возможностью возникновения в мягкой обезуглероженной зоне объемного напряженного состояния, в той или иной степени создающего эффект так называемого контактного упрочнения. [c.136]

Аппроксимируя участок кривой растяжения за пределом текучести известным выражением а=/Се", гдест и е — соответственно истинные напряжение и деформация п — коэффициент упрочнения /( — постоянная для данного состояния, можно определить изменение коэффициента уп ючнения (га) и скорости деформационного [c.51]

А.А. Нигиным разработана программа расчета на ЭВМ кинетики напряженно-де( рмированного состояния дисков методом конечных элементов, алгоритм которой основан на использо-вании теории пластичности с трансляционным упрочнением в формулировке [75] и теории ползучести с анизотропным упрочнением в формулировке [76]. Использование этой программы позволяет рассчитать параметры деформационного критерия. Такие расчеты были проведены применительно к дискам [304], условия испытаний которых приведены в табл. 6.20. Тело диска разбивалось на треугольные элементы, в пределах которых принималась линейная зависимость перемещений от координат (рис. 7.21). Для определения распределения контурной нагрузки, действующей на выступ диска от лопаток, также использовался метод конечны элементов [304]. Пример такого расчета приведен на рис. 7.22. [c.494]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...