Предел деформационного упрочнени начальный

В третьей главе приведен обзор по деформационному упрочнению поликристал-лических ОЦК-металлов. Логическим центром данной главы и, может быть, всей книги является раздел о структурном обосновании перестройки кривых нагружения в координатах 5 — V"е (истинное напряжение— истинная деформация в степени 0,5), которая представляет эффективный метод исследования закономерностей деформационного упрочнения в зависимости от самых различных внутренних и внешних факторов. Именно данный метод позволил связать воедино все этапы пластической деформации, выстроив в одну цепочку предел упругости, критические деформации начала и конца образования ячеистой дислокационной структуры, ее начальный размер и закон дальнейшего изменения. В конечном счете, даже условие перехода к разрушению (пластическому) также определяется коэффициентом деформационного упрочнения. [c.4]

Авторы работы [235] выделили следующие параметры ао — предел упругости, который определен при наличии начальной и линейной стадий путем экстраполяции первой параболической стадии на нулевую деформацию А 2 и ЛГз — коэффициенты деформационного упрочнения для стадий I, II и III соответственно ei и С2 — степени деформации, отвечающие концу стадий I и II. Экспериментально установлены следующие взаимосвязи между указанными параметрами дислокационной структуры [c.137]

Основные характеристики механических свойств (а — предел текучести, Оод — условный предел текучести, — временное сопротивление, 8 — сопротивление разрыву, )/, 5 — относительное сужение и удлинение соответственно, Е — модуль упругости и т — показатель деформационного упрочнения), определенные на укороченных образцах с диаметром рабочей части 6...10 мм указанных сплавов, приведены в табл. 7.1. Пределы текучести сплавов были в диапазоне от 9,4 до 41,4 кгс/мм , пределы прочности — от 20,5 до 49,0 кгс/мм , при этом отношение предела текучести к пределу прочности составляло о,46...о,94. На рис. 7.2 показаны начальные участки диаграмм статического растяжения в истинных координатах (а - е) для сплавов [c.181]

Ранее при проектировании стремились, чтобы предел текучести материала не был превышен во всем объеме конструкции, однако в последние годы широко распространенным стало мнение о допущении локального течения при условии, что большие деформации конструкции в целом исключены. Последнее допущение известно как принцип предельных нагрузок . В соответствии с этим принципом стержень (рис. 2) может быть нагружен до напряжений, вызывающих начальное течение [формула (2)], но не до напряжений, приводящих к общей текучести [формула (3)]. С этой точки зрения допустимые напряжения рассчитывают с учетом влияния распределения напряжений на распространение течения. Обычно деформационное упрочнение материала не принимают во внимание при расчетах, так как в высокопрочных конструкционных материалах более высокие пределы текучести часто достигнуты за счет их способности к интенсивному деформационному упрочнению. [c.12]

Если в процессе растяжения дойти до некоторой точки М на диаграмме а б (см. рис. 35), а затем начать постепенную разгрузку, то зависимость между напряжением и деформацией будет представляться прямой М0 параллельной упругому участку О А при нагружении. При полном снятии нагрузки в образце сохраняется остаточная деформация, соответствующая отрезку 00. Если затем снова нагружать образец, то до напряжения, при котором была начата разгрузка, зависимость между напряжением и деформацией будет изображаться отрезком прямой О Ж, а при дальнейшем увеличении нагрузки эта зависимость пойдет по прежней кривой MD, по которой она шла бы без разгрузки. Таким образом, при повторной нагрузке материал ведет себя, как упругий до напряжения называемого местным пределом текучести и превышающего начальный предел текучести j . Это повышение предела текучести при повторной нагрузке называется деформационным упрочнением или наклепом. [c.68]

Деформация пористого твердого тела при малых нагрузках является упругой, как и для любого другого типа твердых тел. Пористые среды имеют меньший модуль сдвига и меньший предел упругости, чем соответствующие монолитные материалы, причем эти величины уменьшаются с увеличением пористости. При напряжениях сжатия выше предела упругости происходит необратимое уплотнение материала, причем очевидно, что, в отличие от сплошной среды, необратимая деформация происходит даже в случае всестороннего сжатия. Чем выше начальная пористость материала, тем большая нагрузка требуется для его уплотнения, что объясняется деформационным упрочнением среды. В результате плотность сплошной среды в ударных волнах достигается при напряжениях, существенно превышающих значение предела упругости на ударной адиабате соответствующего беспористого материала. [c.145]

Второй эффект, который ведет к приспособляемости, состоит в деформационном упрочнении. При повторном деформировании величина к может возрастать, так что нагрузка, которая вначале превышает предел приспособляемости, впоследствии лежит внутри этого предела. Изложенная теория относится к идеально пластическим телам, однако возникают некоторые трудности в приложении ее к материалам с деформационным упрочнением. Понтер [298] развил теорию на случай идеализированного материала, у которого начальное течение происходит при к = к, но который способен к кинематическому упрочнению вплоть до предельной величины к = к" к" > к ) [c.333]

При больших длительностях нагружения (для напряжения Пд = 1,07) на стадии, когда в сплаве при данной температура проявлялись временные эффекты, связанные с интенсивным деформационным старением материала, наблюдалось повышенна предела текучести, и эффект Баушингера на этой стадии не превышал 10%. С увеличением количества циклов нагружения, сопровождающимся ростом интенсивности разупрочнения материала, вновь начинал падать циклический предел текучести Оо,о2г эффект Баушингера увеличивался. В результате упрочнения материала на начальной стадии нагружения наблюдалось уменьшение ширины петли гистерезиса и рост ее с увеличением количества циклов нагружения. [c.159]

В начальный момент статического нагружения с ростом нагрузки, соответствующей пределу пропорциональности, процесс деформационного старения или совсем не проявляется или проявляется слабо и уровень предела пропорциональности определяется температурой испытания. С началом развития пластической деформации интенсифицируется процесс деформационного старения, вызывая упрочнение материала. В результате при температуре интенсивного протекания деформационного старения наблюдается непропорциональное снижение предела пропорциональности и предела прочности по сравнению с комнатной температурой. Как видно из рис. 1, б, ар 70р °° > > оГ/аГ° > (тГ/аГ, причем [c.133]

Второй основной механизм твердорастворного упрочнения — образование примесных атмосфер на дислокациях — действует в большинстве случаев лишь на начальных стадиях пластической деформации и влияет в основном на пределы упругости и текучести. Однако если ери растяжении в образце идет динамическое деформационное старение, то механизм закрепления дислокаций примесными атмосферами может работать вплоть до поздних стадий деформации, обусловливая, в частности, прирост предела прочности. [c.168]

Особое место среди указанных параметров занимает предел упругости Оу, который, как следует из схемы на рис. 3.33, является исходной точкой процесса деформационного упрочнения, т. е. фактически пороговым напряжением начала макродеформацин. Очевидно, что в этой интерпретации величина (Ту является одной из наиболее физически обоснованных прочностных характеристик среди тех, которые определяются в механических испытаниях и используются для описания механического поведения металлических материалов. Истинность величины Оу подтверждается в ряде случаев (при отсутствии начальных стадий) возможностью определения этой величины непосредственно из перестроенных в координатах 5 — кривых нагружения (рис. 3.18, а и б). [c.155]

Для железа и малоуглеродистой стали по мере приближения к пределу текучести кривая напряжение—деформация немного закругляется, в связи с появлением небольшой неупругой деформации совместно с микродеформацией, обусловленной образованием дислокационных нагромождений еще до наступления текучести. В начале деформирования тонкий поверхностный слой упрочняется раньше всего объема металла, поскольку предел-текучести этого слоя ниже [55] и взаимодействие дислокаций в тонком поверхностном слое приводит к росту деформационного упроч- / нения на начальной стадии пластической деформации, сконцент- рированному в тонком поверхностном слое (эффект Сузуки [56]). Этим объясняется увеличение А г перед началом легкого сколь- i жения, пропорциональноё росту деформационного упрочнения Дт в области напряжений между пределом упругости (е = 0,2%) и началом легкого скольжения (см. рис. 9). [c.69]

Типичные диаграммы одномерного сжатия пористых сред в квазистатических условиях показаны на рис.3.36 на примере горячепрессованного бериллия различной начальной плотности [110]. Как и в случае монолитного твердого тела, начальный этап сжатия пористых образцов представляет собой обратимую упругую деформацию. С увеличением исходной пористости материала его предел упругости снижается. Т1ри нагрузках выше предела упругости материал необратимо уплотняется. Нагрузка, требуемая для достижения заданной плотности пористого вещества, тем выше, чем больше его начальная пористость. Этот эффект объясняется деформационным упрочнением зерен материала в процессе компактирования. После снятия нагрузки значительных изменений пористости в этой области напряжений не наблюдается. [c.130]

Таким образом, если исходное состояние материала перед термоцик-лированием неупрочненное, то фазовый наклеп быстро развивается в начальных термоциклах. Затем при достаточно высоком упрочнении (достаточно высокой плостности дислокаций) субструктура стабилизируется, а потому прекращается изменение характеристических температур ТИМП. Если же в исходном состоянии сплав существенно упрочнен (дислокационное упрочнение или дисперсионное упрочнение), то дополнительное дислокационное упрочнение при термоциклировании затруднено — в силу повышения дислокационного предела текучести. Повышение плотности дислокаций при ТЦО способствует превращению через промежуточную Л-фазу, действуя аналогично деформационному наклепу. ТЦО после высокотемпературной термомеханической обработки приводит к существенному росту обратимой деформации аустенит-ного ОЭПФ, наведенной ВТМО, в связи с увеличением ориентирующего влияния упругих полей ориентированных кристаллов мартенсита. [c.384]

В.И. Трефилов), в которых рассматриваются начальные участки кривых деформирования на основе учета процессов скорости движения и размножения дислокаций [76-77]. Однако и эти представления требуют дальнейшего уточнения [77] и не могут объяснить всех экспериментальных данных по проявлению физического предела текучести у металлов и сплавов с различными кристаллическими решетками [69,72]. Так, наличие физического предела текучести у ГЦК-металлов связывают с различными причинами геометрическим разупрочнением, деформационным разупрочнением, упрочнением поверхностного слоя, атмосферами Сузуки и др. [67]. В работе [63] отмечается, что теория Гильмана-Джонсона-Хана не учитывает гетерогенной природы поликристаллических тел и стадию микротекучести, а также не объясняет снижение предела текучести с увеличением размера зерна. Кроме того, она не предсказывает нижний предел текучести и величину деформации Людерса-Чернова [79]. Со своей стороны добавим, что эта теория не рассматривает преимущественное течение приповерхностных слоев металла на начальных стадиях деформирования и эффект динамического деформационного старения у железа и низкоуглеродистых сталей [13], [c.171]

Экспериментальные доказательства существования различных стадий деформационного старения получены в работах [31, 37]. Авторы указанных работ по измерениям АЗВТ установили, что начальная стадия деформационного старения состоит в увеличении концентрации С+Ы на дислокациях, что приводит к уменьшению длины дислокационного сегмента с, росту площадки текучести и некоторому упрочнению. Характерно, что на этой стадии отсутствует явление возврата увеличение высоты пика Сноека после нагрева деформационно состаренной стали до более высоких температур, чем температура старения. Этот факт, очевидно, свидетельствует о заполнении примесными атомами на данной стадии старения позиций с максимальной энергией связи с дислокациями, что согласуется с представлениями Коттрелла об образовании конденсированных атмосфер. Дальнейшее увеличение продолжительности старения не меняет значений с и длины площадки текучести, но приводит к дальнейшему упрочнению. На этой стадии наблюдается явление возврата, которое тем более заметно, чем продолжительнее процесс старения в пределах второй стадии. Последнее указывает на размещение примесных атомов в позициях с меньшей энергией связи с дислокациями, а также объясняет, почему энергия тепловых колебаний при нагреве деформационно состаренной стали оказывается достаточной для перевода этих атомов в нормальные позиции внед- [c.29]

Рис. 97 показывает, что характерному излому деформационных кривых ( пределу текучести ) для кристаллов чистого цинка при данных условиях опытов отвечает удельный сдвиг Оо 0,06—0,07 практически все отмеченные стрелками точки разрыва кристаллов лежат при больших значениях а. Можно предполагать, что излом кривых х а) обусловливается изменением в характере сдвигообразования [123]. Именно, высокий коэффициент упрочнения при начальных сдвигах а <С о (на первом этапе А стадии А) связан с интенсивным формироваии- [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...