К равнонапряженная

Присоединение масс (балласта) к равнонапряженным стержням и тонким кольцам, как следует из следствия 6, не повышает их энергоемкостей. Использование балласта приводит лишь к понижению предельной угловой скорости конструкции [c.422]

Рис. 111.7. К расчету спиральной камеры а — оболочка спиральной камеры б — равнонапряженный тор в заданном сечении в — напряжения в расчетной точке г — построение круглых и овальных сечений

В работе [49] исследованы стеклоэпоксидные сосуды со специальной намоткой для создания равнонапряженной конструкции [48]. Сосуды нагружались внутренним гидростатическим давлением, построена зависимость времени, прошедшего до момента разрыва сосуда, от напряжения, которому подвергалось стекло. Экспериментальные результаты показали в логарифмическом масштабе линейную связь между напряжением и временем до разрушения. Далее было принято, что существует начальная трещина длиной Сц в пучке волокон и что скорость роста трещины прямо пропорциональна и-й степени растягивающего напряжения в волокне. Затем была использована теория Гриффитса для определения критической глубины трещины, приводящей к разрушению волокон и сосуда. Численное значение показателя п определялось обработкой экспериментальных результатов с предложенных позиций. [c.315]

Выше уже говорилось о том, что существуют исключительные случаи, характеризуемые одновременным возникновением напряжений, равных пределу текучести, во всем объеме материала системы естественно, что они опасны для системы в целом. Для таких систем разница в расчете по допускаемому напряжению и по допускаемой нагрузке исчезает, К числу обсуждаемых случаев относятся осевое действие сил на призматический стержень при постоянной вдоль его оси продольной силе работа статически определимой фермы при равнонапряженности всех стержней, в условиях действия заданной узловой нагрузки. Если элементы, статически [c.192]

Отметим один важный момент. В 3.8 рассматривалась статически неопределимая система (рис. 3.8), элементы которой не могут быть равнонапряженными. Для такой системы, как это показано в настоящем параграфе, расчет по допускаемому напряжению и по допускаемой нагрузке приводит к различным результатам в 3.9 отмечалось, что путем искусственного регулирования напряжений можно добиться равнонапряженности элементов статически неопределимой системы (однородность напряженного состояния). В таком случае, различие в результатах расчета по допускаемому напряжению и по допускаемой нагрузке исчезает. В частности, применительно к статически неопределимым фермам искусственным регулированием напряжений можно достигнуть того же экономического эффекта, оставаясь на позициях метода допускаемого напряжения, какой получается в случае применения расчета по методу допускаемой нагрузки. Это подтверждается и приведенным примером. Действительно, с учетом регулирования напряжений в статически неопределимой системе, производимого с целью достижения в ней равнонапряженности элементов, при подборе площади поперечных сечеиий стержней по допускаемому напряжению была получена формула [c.193]

Если не рассматривать тех исключительных случаев, когда мыслима равнонапряженная статически неопределимая ферма, то можно утверждать, что применительно к статически неопределимым системам (не только к фермам), выполненным из пластичных материалов, разница в расчете по допускаемому напряжению и по допускаемой нагрузке имеется всегда (подразумевается, что искусственное регулирование напряжений не применено). [c.193]

Равенства (9.15.8) определяют среднюю кривизну двух типов оболочек, соединяющих цилиндрические поверхности с радиусами Гд и Гв- Они обладают изоэпифанными свойствами и являются равнонапряженными, если при нахружении их внугренним давлением к их 1фаям приложены силы Т=0,5д/Н. Их вес минимален для такой системы нагрузок. [c.232]

Такое очертание, характерное для равнонапряженной волокнистой структуры, обычно получается при спиральной намотке. Движение волокна принимается тангенциальным к полюсным утолщениям (рис. 16.8) [15]. Положение каждой точки на этом пути определяется ее меридиональным и окружным с радиусами. Эти радиусы связаны с координатами х я у, определяющими очертания фигуры, следующим образом [c.218]

В большинстве ранних работ по профилированию (проектированию) дисков оптимальная конструкция отождествлялась с равнопрочной [54, 63, 72, 88, 106, 119]. Под равнопрочностью понимается равенство максимальных или эквивалентных напряжений, или запасов по напряжениям (см. гл. 4 11), т. е. равновероятность разрушения во всех расчетных сечениях. Такое требование может быть лишь приближенным и выполняется почти во всех сечениях только в сплошном равномерно нагретом диске. Соблюдение этого требования не всегда приводит к получению конструкций минимальной массы (равнонацряженная конструкция является конструкцией минимальной массы для статически определимых систем [90]). В некоторых случаях равнопрочные или равнонапряженные диски могут быть спрофилированы аналитическим путем. Если заранее предположить равенство напряжений некоторым заданным, например предельно допустимым (ст — Oq — а), то для сплоидного диска, нагруженного только силами инерции, функция зависимости толщин от радиуса будет иметь экспоненциальный характер [c.201]

Разани Р. Поведение равнонапряженной конструкции и ее отношение к конструкции минимального веса. — Ракетная техника и космонавтика , 1965, № 12, с. 115—124. [c.244]

Конструкцию, удовлетворяющую допущениям (пп. 1, 2, 3), будем называть равнопрочной, если она спроектирована так, что разрушение 1т. е., нарушение условий (1)—(6)] начинается в ней одновременно во всех точках конструкции (или же, если последнее невозможно, в максимально большой части конструкции). В такой конструкции весь материал работает равномерно и для заданного материала условие равнопрочности является также условием минимальной массы конструкции. Иначе говоря, конструкции минимальной массы суть равнопрочные конструкции . Указанное требование, предъявляемое к конструкции при ее проектировании, будем называть принципом равнопрочности. Этот принцип сводится к принципу равнонапряженности лишь в простейших случаях последний применяли для расчета формы сосудов давления, навитых из волокон, арок, дисков и др. Заметим, что минимум-макс, получаемый на основании принципа равнопрочности, будет условным или локальным в зависимости от исходных геометрических параметров конструкции. Поэтому необходимо стремиться к использованию этого принципа в проектировании на наиболее ранней стадии и в наиболее общих геометрических формах. [c.8]

Очевидно, что в такой конструкции материал работает наиболее равномерно и для заданного материала равнопрочность является также необходимым условием минимального веса конструкции. Указанное требование, предъявляемое к материалу при его проектировании, будем называть принципом равнопроч-ности. Этот принцип сводится к принципу равнонапряженности лишь в простейших частных случаях последний применялся для расчета формы сосудов давления, навитых из волокон [125, 139]. Заметим, что минимум веса, получаемый на основании принципа раЕнопрочности, вообще говоря, будет условным или локальным в силу зависимости от исходной геометрии конструкции. Поэтому необходимо стремиться к использованию принципа в проектировании на как можно более ранней стадии и в наиболее обш.их геометрических формах. [c.78]

На рис. 11.22, б - 11.22, г показано распределение тангенциальных напряжений Стц, а 12 и усилий в нитях корда вдоль образующей для внутренних и внешних слоев каркаса и брекера. Можно видеть, что шина в беговой части и далее, вплоть до значения меридиональной координаты t — 36 см, находится в безмоментном напряженном состоянии, т.е. все слои каркаса, являющегося основным силовым элементом шины, равнонапряженны в указанной области. Аналогичный результат уже обсуждался в п. 11.2 при расчете грузовых диагональных шин (см. рис. 11.3). В бортовой же зоне более нагруженным является внутренний слой каркаса. Внешний слой каркаса нагружен слабо и в небольшой по протяженности области, непосредственно прилегающей к заделке, испытывает сжатие (см. рис. 11.22, г), что нежелательно для резинокородных ком-П03ИЩ10ННЫХ материалов. В целом закон распределения усилий в нитях корда, напряжений и деформаций по слоям каркаса [c.269]

Форсирование режимов резания в условиях автоматической линии совершенно недопустимо, так как приведет не к увеличению производительности, а только лишь к увеличению простоев. В некоторых случаях приходится идти на занижение режимов при необходимости синхронизировать работу отдельных позиций. В тех случаях, когда по одной или даже нескольким операциям машинное время меньше, чем на остальных при равнонапряженных режимах, синхронизация достигается не за счет форсирования более длительных операций, а за счет снижения режимов у меньших по длительности. [c.283]

Иногда получается, что при синхронизации работы отдельных позиций при равнонапряженных режимах резания машинное время на одной или нескольких лимитирующих позициях значительно превышает машинное время на остальных операциях. В таких случаях прибегают к разделению путей инструмента на участки и распределяют выполнение такой лимитирующей обработки на несколько позиций. Такое разделение вполне возможно при черновом обтачивании, сверлении, фрезеровании и тому подобных видах обработки, как это сделано на второй автоматической линии обработки блока двигателей грузовых автомобилей ЗИЛ. В числе прочих операций на автоматической линии сверлят с1 возное смазочное отверстие, проходящее через весь блок длиной 825 мм и диаметром 12,3 мм. Для того чтобы выдержать заданный темп выпуска, равный 2 мин., сверление этого отверстия разбито на 11 переходов и производится с двух сторон на соответствующую длину. [c.407]

Таким образом, равнонапряженность подобных двигателей при учете всех действующих сил не обеспечивается со всей строгостью и речь может идти лишь о приближенной равнонапряженности. Кроме этого, протекающие в двигателе рабочие процессы являются в значительной своей части тепловыми, и конструкция многих элементов двигателя определяется не из условий прочности, а из условия обеспечения этих тепловых процессов, подчиняющихся своим критериям подобия, вообще не совместимым с критериями динамического подобия. Поэтому условие (3) является только необходимым, но недостаточным для совместного существования подобных двигателей. Отсюда в целом следует, НТО результаты приложения теории подобия к двигателям могут иметь лишь приближенный характер. [c.9]

Особенностью конструкций, образованных на.моткой одного семейства нитей, является существенное увеличение толщины оболочки в районе фланца при возрастании внутреннего давления. При этом исходные соотношения теории безмоментных оболочек перестают быть справедливыми. Кроме того, в некоторых случаях появляется необходимость варьирования формой меридиана с целью приближения ее к заданной. Такая задача решается проектированием равнонапряженной оболочки вращения, состоя-ш,ей из нескольких семейств нитей. [c.363]

Следствие 4 требует уточвения величины max /j (Та). Естественно, что max /j (Та) должна удовлетворять критерию прочности Ф (ац) = О, однако требование достижения max (Та) в каждой точке является более узким, чем условие равнопрочности конструкции (одновременного разрушения конструкции по всему объему). Напряженное состояние в каждой точке должно быть не просто предельным, а соответствовать вполне определенному сочетанию напряжений на предельной поверхности Ф (ац) = 0. о сочетание определяется точкой касания предельной поверхности плоскостью первого инварианта (Оц + + Ogg = = onst), наиболее удаленной от начала координат. В случае плоского напряженного состояния это поясняется рис. 6.1, а. Максимально возможная массовая энергоемкость будет достигаться в конструкции с напряжениями а , а в каждой ее точке. К конструкциям такого типа можно отнести равнонапряженный вращающийся диск переменной толщины из изотропного материала, в котором aj = Oj = onst. Такой диск будет обладать максимально возможной массовой энергоемкостью. Вид предельной кривой Ф(ац) изотропного материала при стом несуществен, поскольку для любого выпуклого критерия прочности шах li (Та) будет достигаться вследствие симметрии на направлении Gj = = 02 (см. рис. 6.1, б). Для анизотропного материала профиль должен выбираться из условия создания в каждой точке ai, а (см. рис. 6.1, а). [c.419]

К числу таких конструкций относятся тонкие кольца и равнонапряженные стержни переменного сечения, равнонапряженные нитяные диски, равнонапряженные диски переменного сечения с радиально-окружным армированием. Совпадающие результаты, полученные при исследовании их массовой энергоемкости,—это частные иллюстрации описанного выше общего свойства равнонапряженных нитяных вращающихся конструкций. [c.422]

Однако изготовление такого маховика связано со сложностью реализации расчетных траекторий укладки нити [10]. К настоящему времени не существует способов изготовления равнонапряженных дисков. Реализация этого проекта предъявляет особые требования к деформативным свойствам волокон связующего и связана с рядом трудностей, которые к настоящему времени не преодолены. При торможении на равнонапряженный диск действует дополнительная нагрузка и оценка его несущей способности требует дополнительного решения прямой задачи. [c.426]

Расположение колонн в плане и расстояния между ними назначают в зависимости от конфигурации пространственного каркаса покрытия в плане и функционального назначения здания. При этом руководствуются следующими принципами выполнения всех функциональных требований здания и сооружения получения экономичного решения конструкции по расходу материалов и трудоемкости соблюдения требований экономичного монтажа. Наибольший эффект от применения таких конструкций получают при квадратной (1 1) или близкой к квадратной (1 1,2) сетке колонн, обеспечивающих равнонапряженность пространственной системы в двух направлениях. [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...