218, 219 жаростойкие системы

Сплавы системы N1 — Сг. Известные никельхромовые сплавы типа нихромов применяются главным образом как жаростойкие материалы. При дополнительном легировании этих сплавов присадками меди, вольфрама, алюминия, марганца и других элементов достигается, наряду с высокой жаростойкостью, хорошая коррозионная стойкость в агрессивных электролитах. [c.260]

Диаграмма состояния системы N1—Сг (жаростойкостью 1000° С) [c.284]

В качестве жаростойких сплавов с высоким р применяют системы —Сг (рис. 15.16), Ре—N1 — Сг и Ре—Сг—А1. Ре образует с N1 непрерывный ряд твердых растворов. [c.284]

Успехи авиационной техники были всегда тесно связаны с прогрессом в области изыскания более жаропрочных и жаростойких сплавов и одновременно легких металлических материалов. Из Периодической системы элементов Д.И. Менделеева, открытой в 1869 г., в настоящее время находят непосредственное применение в авиамоторной технологии 62 химических элемента. [c.11]

В настоящее время большое внимание уделяется вопросу создания на поверхности металлов и сплавов защитных жаростойких покрытий, которые существенно увеличили бы срок службы, различных конструкций при повышенных температурах. Наиболее перспективными для этих целей являются органосиликатные покрытия, полученные на основе системы полиорганосилоксан—силикат—окисел [1]. [c.243]

Для повышения надежности детали турбины выполняются из жаропрочных и жаростойких сплавов. К технологии изготовления, методике дефектации и контролю деталей турбины предъявляются очень высокие требования. В конструкции турбины предусматриваются специальные системы для охлаждения деталей, подвергающихся действию высоких температур и нагрузок. [c.264]

Рис. 35. Диаграмма состав - жаростойкость сплавов системы Ni- r-Al при 1200°С цифры на изолиниях - увеличение массы (г/м ) за 10 ч

Сплавы системы Fe—Сг—А1 являются самыми жаростойкими среди всех известных деформируемых сплавов. В СССР фундаментальные исследования системы Fe—Сг—А1 проведены под руководством И.И.Корнилова. В широких пределах подробно исследовано влияние состава на структуру, физические, механические свойства и жаростойкость сплавов. Исследования показали, что при содержании алюминия порядка 5 % сплавы по жаростойкости значительно превосходят нихромы. [c.88]

Силициды переходных металлов IV— VI групп Периодической системы элементов [62, 63, 65, 67, 101 ] находят применение в самолетостроении, атомной, ракетной и космической технике, главным образом в качестве жаропрочных и жаростойких материалов, а так [c.141]

Жаропрочные и жаростойкие сплавы получают на основе системы никель - хром с легирующими добавками вольфрама, молибдена, титана, алюминия. Они стойки к образованию окалины на поверхности в газовых средах при нагреве свыше 500 °С. Повышенная длительная прочность, высокое сопротивление ползучести и усталости достигаются за счет введения в сплавы [c.464]

Жаростойкие стали и сплавы получают на базе системы Fe + Сг + Ni с небольшим количеством кремния. Основным потребительским свойством этих сталей является температура эксплуатации, которая должна быть более 550°С. Жаростойкие стали устойчивы против газовой коррозии до 900...1200°С [c.174]

Вместе с тем определенного улучшения эффективности ГТУ можно добиться при неизменном значении используя для лопаточного аппарата ГТ материалы с повышенной жаростойкостью, что снижает потребление охлаждающего воздуха из компрессора и связанные с этим потери. Эксплуатационные характеристики ГТУ можно улучшить, применяя более эффективные системы охлаждения горячих деталей ГТ. [c.105]

Так, например, жаропрочные стали на основе железа можно эксплуатировать при температурах до 700° С, алюминиевые и медные сплавы — до 400-450 °С, свинец — до 150 °С. Эффективное сочетание жаропрочности и жаростойкости достигается в сплавах системы никель-хром — до 1000° С. [c.22]

Из жаростойких сплавов с высоким р довольно распространенными являются системы Си—N1—Zn—Мп. Медь образует е N1 непрерывный ряд твердых растворов (рис. 15.17). Си повышает химическую стойкость, прочность и электрические свойства сплавов. Мп с N1 образует значительную область твердых растворов, повышаетр сплавов. А1и Ш также значительно повышаютр сплавов. [c.284]

Углерод расположен в Периодической системе элементов Д.И. Менделеева под номером 6 и имеет температуру плавления 3900°С, кипения 4825°С, атомную массу 12,0115. Структура его гексагональная и типа алмаза, графита а = 0,356 нм г = 0,076 нм. Роль углерода при формировании физико-механических и эксплуатационных (износостойких, жаростойких) свойств жаропрочнЕ>1х отливок очень велика. [c.72]

Наиболее важное значение для разработки титановых сплавов имеют системы из непрерывных /J-твер-дых растворов Ti - Мо (рис. 32) и Ti - V из ограниченных твердых растворов Т1 - А1 (рис. 33) и Т1 -Сг (рис. 34) следует особо отметить систему Ti - А1 вследствие весьма сложного характера взаимодействия алюминия с титаном (см. рис. 33), а также благоприятного влияния алюминия на упрочнение -титановых твердых растворов и повышение жаростойкости титановых сплавов. Система Ti - Сг (см. рис. 34) отличается существованием непрерывных твердых растворов с /3-титаном, образованием из уЗ-твердых растворов соединения Ti f2 и эвтектоидным превращением а + Т1Сг2- [c.79]

Среди сплавов высокого сопротивления, которые, помимо нихрома, широко используются для изготовления различных нагревательных элементов, необходимо отметить жаростойкие сплавы фехрали и хромали. Они относятся к системе Fe—Сг—А1 и содержат в своем составе 0,7 %марганца, 0,6% никеля, 12—15% хрома 3,5—5,5 % алюминия и остальное — железо. Эти сплавы отличаются высокой стойкостью к химическому разрушению поверхности под воздействием различных газообразных сред при высоких температурах. Имеют удовлетворительные технологические свойства и хорошие механические характеристики (табл. 4.4), что позволяет достаточно легко получать из чих проволоку, ленты, прутки и другие полуфабрикаты, которые способны свариваться и выдерживать большие механические нагрузки при высокой температуре без существенных деформаций. [c.128]

Присутствие в стекле элементов первой и второй групп периодической системы, а также элементов группы железа из-за их интенсивного взаимодействия с наполнителем, в частности, дисилицидом молибдена, резко снижает жаростойкость покрытий. Так, стеклосилицидное покрытие с тугоплавкой борокремнеземной связкой защищает поверхностно силицированный графит от окисления при 1500° в течение более чем 100 час. аналогичное покрытие, связка которого содержит 3% окиси лития, в первые сутки становится пористым и теряет защитные свойства. [c.194]

Чтобы решить две последние задачи необходимо изменить свойства Дисилицида. Весьма полезным для этой цели может оказаться изучение влияния легирующих элементов на свойства WSi2. Некоторые исследователи изучали влияние легирующих добавок В, Сг, Ре, А1 на жаростойкость силицидов. Замена кремния бором приводит к образованию устойчивых тройных фаз, но существенного улучшения коррозионных свойств авторы работ [13, 14] не наблюдали. Системы Мо—81—А1 и W—81—А1 описаны в работах [15, 16]. В обеих системах обнаружены тройные соединения Ме (81, А1)2, имеющие гексагональную структуру (С 40). Причем в системе У—81—А1 тройная фаза имеет значительную область гомогенности. При содержаниях А1 меньших, чем 13 ат. %, перестройки тетрагональной решетки не происходит, и алюминий находится в решетке дисилицида в виде твердого раствора замещения. [c.297]

Исследование покрытия № 4 методом локального рентгеноспектрального анализа на микроанализаторе Камека позволило представить качественную картину распределения элементов в переходном слое и в зоне покрытия (рис. 3). На концентрационных кривых распределения элементов в покрытии обнаружены желеэо и кремний, которых нет в составе жаростойкого сплава системы Ni—Сг—А1. Это обстоятельство указывает на то, что и в случае синтезирования покрытий методом адсорбционно-физического отложения выбор состава матрицы играет важную роль [1, 6]. [c.147]

Применение жаростойких электроизоляционных покрытий на основе щелочесодержащих систем ограничено вследствие неудовлетворительных эксплуатационных параметров при высоких температурах, а на основе бесщелочных силикатных систем — трудностями технологического характера из-за высоких температур плавления. Бесщелочные боратные системы имеют, наряду с умеренными температурами плавления, высокие электроизоляционные свойства, и их расплавы хорошо защищают металлы от окисления при высоких температурах. [c.220]

В результате регрессионного анализа изменения удельной массы образцов 113 сплавов системы N1—Со—Сг—А1—У после изотермического окисления при 1200 "С (100 ч) было установлено, что увеличение содержания хрома от 15 до. 30 мае. % приводит к увеличению жаростойкости сплавов на 50 %. Увеличение содержания иттрия в сплавах от 0.1 до 0.5 мае. % сопровождается увеличением прироста удельной массы образцов ( 20 %), что связано с образованием из-за высокого сродства иттрия к кислороду разветвленной зоны окие.тення, повышающей адгезию поверхностных оксидов с покрытием. [c.177]

Забродина Н. В., Т а м а р и п Ю. Л., Д о л ж а и с к и и Ю. М., Н и и и -т И и В. И., Хиславский Г. 3., М и т о р Е. В., Рискни Ю. X. Исследование структурны и физико- имичсскид характеристик сплавов системы Ме—Сг—Л1—V для жаростойких конденсированных покрытий. — В кп. Получение и применение защитных покрытий. — Л. Наука, 1987, с. 175—179. [c.244]

Установлено положительное влияние хрома па коррозионную стойкость п кобальта, хрома, иттрия на жаростойкость сплавов. При 850 С и выше сопротивление сульфидной коррозии сплавов систем N1—Со—Сг—А1—У и Со—Сг—А1—У незначительно выпю, чем сплавов типаК —Сг—А1—У. Сопротивление сульфидной коррозии сплавов системы Ве—Сг—А1—У в 6 раз выше, чем сплавов N1—Сг—А1—У. [c.244]

В его герметизированной кабине с наружной термоизоляцией, защищавшей экипаж и оборудование от действия высокой температуры на участке входа в плотные слои атмосферы, помимо кресел пилотов размещались приборы контроля и управления бортовыми системами, аппаратура обеспечения жизнедеятельности, часть аппаратуры для двусторонней радиосвязи с наземными станциями, средства пеленгации на участке спуска и приземления, приборы для медико-биологических исследований, телевизионные камеры, кино- и фотоаппаратура, запасы пищи и воды. В оболочке кабины имелись три иллюминатора с жаростойкими стеклами, при необходимости закрывавшимися металлическими шторками, и три люка, через которые пилоты могли покинуть корабль после приземления. [c.448]

Эти сплавы обладают высоким электросопротивлением, небольшим температурным коэфициентом электросопротивления и высокой жаростойкостью. Кроме никеля и хрома, в эти сплагы вводятся и другие элементы железо до 25—ЗООф (для замены никеля и облегчения механической обработки) молибден до 7<>/q (повышает удельное электросопротивление и жаростойкость), марганец до 4% (раскислитель, десульфуризатор и дегазификатор). Углерод вреден, так как он увеличивает хрупкость и уменьшает жаростойкость нихромов. Содержание его ограничивается по стандарту 0,25<>/о. Никель и хром обладают ограниченной растворимостью в твёрдом состоянии. При эвтектической температуре 1320° С в никеле растворяется 46% Сг и при комнатной температуре 35%. В тройной системе N1 — Сг — Fe в никелевом углу имеется обширная область тройного твёрдого раствора (фиг. 212). [c.225]

К горелкам специального назначения можно отнести также сбросные горелки, в которые подается сушильный агент на котлах, оборудованных системами иылеириготовления с промен<уточным бункером и с подачей пыли гор ячим воздухом (см. рис. 2), а также системами с прямым вдуванием, но с пылеконцентраторами. Эти горелки, выполненные в виде прямоугольных коробов из жаростойкой стали 20Х23Н13 или 20Х23Н18, без специального охлаждения не обеспечивают необходимую надежность. При отключении соответствующей мельничной системы они коробятся, теряют форму. В связи с этим на новых котлах ЗиО (например, на котле П-62) конструкции сбросных горелок выполнены с воздушным охлаждением по всему периметру выходного сечения. [c.88]

При температурах более 700° С можно применять жаропрочные и жаростойкие металлы и сплавы, например сплавы на основе никеля (60—75% Ni, 16—20% Сг, до 5% Мо, 1,0—2,5% Ti, до 10% W). При высоких температурах в условиях движущегося жидкого металла и значительных температурных градиентах в системе (порядка нескольких сотен градусов) коррозия, связанная с переносом массы, для этих сплавов более характерна, чем для нержавеющей стали с меньшим содержанием никеля. Например, при = 925° С скорость коррозии стали (20% Сг и 14% N1) составляет менее 0,05 мПсм час, а сплава (20% Сг и 75% Ni) приблизительно 0,45 мПсм час. При = 700° С скорости коррозии этих материалов одинаковы. [c.292]

В связи с интенсивным развитием машиностроительной промышленности потребность в сталях для работы при высоких температурах постоянно возрастает. Однако возможности использования высоколегированных хромоникелевых сталей аустенитного класса для этих целей ограничены из-за дефицитности никеля. Внимание исследователей уже длительное время привлекает проблема применения аустенитных сталей на хромомарганцевой основе в качестве жаростойкого материала. Но до настоящего времени хромомарганцевые стали не кашли широкого применения. В малоуглеродистых хромомар-гзнцевых сталях нельзя получить однофазную аустенитную структуру при содержании хрома свыше 13%, что в свою очередь ограничивает возможность повышения коррозионной стойкости. Поэтому стали системы Fe—Сг—Мп, работающие при высоких температурах, необходимо дополнительно легировать аустенитообразующими элементами, позволяющими вводить повышенное количество хрома с сохранением аустенитной структуры. [c.102]

Стакан является ответственной деталью измерительной системы обоих калориметров (рис. 2-6 и 2-7). Он служит не только для установки образца и термопары С, но также выравнивает температуру в системе стакан—образец и обеспечивает методу определенную универсальность. В дополнение к нему в общем случае желательно иметь вспомогательный тонкий стаканчик (кювету), который мог бы вставляться в основной стакан по скользящей посадке. Стаканчик необходим, когда исследуются вещества, способные загрязнять стенки основного стакана. Вместо стаканчика иногда на поверхность образца можно наклеивать металлическую фольгу и для улучшения контакта со стаканом смазывать ее наружную поверхность жаростойким маслом, например касторовым маслом при испытаниях до 120—150° С и крем-нийорганическим маслом типа ПФМС-4 при испытаниях до 400° С. [c.38]

Рассмотрим работу А.С.Тумарева, Л.А.Панюшина и А.В.Гуца [ 26], в которой исследована связь между жаростойкостью, составом окалины и химическим составом сплавов системы никель - хром, содержащих от О до 100 % Сг. Образцы с платиновыми метками окисляли изотермически в течение 8 ч при 1100 и 1200°С в атмосфере кислорода, очищенного от влаги и углекислоты. Состав окалины и механизм ее образования изучали рентгенофазовым, химическим и металлографическим методами. Основные результаты исследования представлены на рис. 7-9, которые дают возможность судить о влиянии продуктов реакции на механизм и скорость окисления. [c.33]

В различных областях техники необходимы материалы, обладающие высокой жаростойкостью и жаропрочностью, химической и термической стойкостью, специальными свойствами, твердостью и т.д. Основу таких материалов могут составлять карбиды, нитриды, бориды и силициды переходных металлов III - VIII групп Периодической системы Д.И.Мен-делеева, в атомах которых происходит заполнение недостроенных электронных уровней элементы с порядковыми номерами 21 - 28 (S , Ti, V, r, Mn, Fe, o, Ni), 39 - 46 (V, Zr, Nb, Mo, T , Ru, Rh, Pd), 57- 78 (La, редкоземельные металлы, Hf, Та, W, Re, Os, Ir, Pt) и 89- 92 (A , Th, Pa, U). Наибольшее значение имеют твердые тугоплавкие соединения указанных выше тугоплавких металлов. [c.161]

Режимы обработки, свойства и области применения сплавов приведены втабл, 91, 92. Большинство жаропрочных медных сплавов — это сплавы на Основе системы Си—Сг. Хромовые бронзы не склонны к коррозии под иапряжением и к водородной болеэ-Жаростойкость их в среднем на 15—20 % выше жаростойкости меди, ррозионная стойкость в большин-иве случаев аналогична меди. Обрабатываемость резанием большинства ромовых бронз составляет в среднем обрабатываемости латуни [c.445]

При высоких скоростях резания при чистовой обработке сталей хорошо проявили себя сплавы на основе системы Ti -TiN-Ta -W -Mo-Ni- o. По сравнению со стандартньпи твердым сплавом Ti - 9 % Мо - 16,5 % Ni сплавы зтой системы имеют более высокие физико-механические свойства и жаростойкость при повьпиенных температурах (табл. 37) [97]. Новые сплавы имеют повьпиенную вязкость, сравнимую с вязкостью твердых сплавов на основе карбида вольфрама [132]. [c.92]

Стали и сплавы с высоким электросопротивлением (ГОСТ 10994—74) доЛжны сочетать высокое сопротивление (1,06... 1,47 мкОм-м, что болф чем в 10 раз выше, чем у низкоуглеродистой стали) и жаростойкость (1000,..1350° ). К технологическим свойствам таких сплавов предъяв шотся требования высокой пластичности, обеспечивающей хорошую Деформируемость на прутки, полосу, проволоку и ленты, в том числе Жа лых сечений, а к потребительским — малой величины температурного коэффициента линейного расширения. Для этих Сплавов используются системы Fe + Сг + А1, Ре + Ni + Сг и Ni -ь Ст. Их микроструктура представляет собой твердые растворы с высоким содержанием легирующего элемента. Чем больше в сплавах хрома и алюминия, тем выше их жаростойкость. Количество углерода в сплавах строго ограничивают (0,06...0,12%), так как появление карбидов снижает пластичность и сокращает срок эксплуатации изделий. [c.182]

Одна из основных областей применения этих сталей - энергетическое машиностроение (трубопроводы, детали и корпуса газовых и паровых турбин и т.д.), где рабочие температуры достигают 750 °С и выше. Жаростойкие стали и сплавы обладают стойкостью против химического разрушения поверхности в газовых средах при температурах до 1100. .. 1150 °С. Обычно их используют для деталей слабонафуженных (нагревательные элементы, печная арматура, газопроводные системы и т.д.). Высокая окалиностойкость этих сталей и сплавов достигается легированием их алюминием (до 2,5 %) и вольфрамом (до 7 %). Эти легирующие элементы и кремний способствуют созданию прочных и плотных оксидов на поверхности деталей, предохраняющих металл от непосредственного контакта с газовой средой. [c.346]

Алюминий относится к числу весьма легко окисляющихся примесей жаропрочных и жаростойких аустенитных сталей и сплавов. При сварке открытой дугой и при сварке в углекислом газе или в газовых смесях с его участием не удается обеспечить приемлемое усвоение алюминия сварочной ванной. Здесь наиболее подходящими являются либо фторидные флюсы системы aFa— AlaOg (например, АНФ-6), либо неокислительные флюсы системы СаО—AI2O3. Алюминий, окисляясь, образует окисные пленки, очень прочно сцепляющиеся с поверхностью шва. В состав электродных покрытий иногда вводят порошок алюминия для предотвращения окисления других легирующих элементов, например, титана. [c.78]

Марганец, как и никель, расширяет у область в сплавах на основе железа и в многокомпонентных системах, кото рыми являются жаропрочные аустенитные стали Он так же выступает в качестве аналога никеля Это позволяет частично заменить никель менее дефицитным марганцем, причем установлено, что присутствие марганца способствует некоторому повышению жаропрочности сталей Однако стали с полной заменой никеля марганцем, т е на основе Сг—Мп аустенита, не нашли широкого применения в ка честве жаропрочных материалов в связи с их недостаточ ной жаростойкостью и низкой температурой плавления, так как приходится снижать содержание хрома в сталях для обеспечения аустенитной структуры [c.318]

Изотропный дисперсионноупрочненный КМ марки ДКА-1К на основе алюминиевого сплава системы Al-Mg, армированный дисперсными тугоплавкими частицами карбида кремния, при 20%-ном объемном содержании дисперсной компоненты имеет удельную прочность и жесткость в 1,5 раза выше, чем у алюминиевых сплавов, применяемых в судостроении, и обладает исключительно высокой для материалов этого класса жаростойкостью, т. е. способен определенное время (до 30 мин) работать при температурах вплоть до 900 без изменения формы. Это имеет большое значение для обеспечения пожаробезопасности судов с динамическими принципами поддержания [7]. [c.196]

В работах Института металлургии и материаловедения им. А. А. Байкова (ИМЕТ) показано, что есть по крайней мере два пути преодоления указанных причин деградации композитов типа W/Ni-суперсплав замена активной к вольфраму матрицы на Ni-основе на менее активную матрицу на основе другого металла понижение активности никеля в Ni-сплаве за счет его связывания в термически стабильные соединения. Анализ двойных и тройных диаграмм состояния с участием вольфрама и металлов, являющихся основой жаропрочных или жаростойких сплавов, включая никелевые, показал, что возможно использование нескольких типов металлических или интерметаллидных матриц, упрочненных волокнами из высокопрочных вольфрамовых сплавов. Так, благоприятной основой для жаростойкой матрицы являются сплавы хрома, поскольку в системе W—Сг отсутствуют интерметаллиды, имеется широкая область сосуществования двух твердых растворов (на основе хрома и на основе вольфрама), что исключает активное взаимодействие W-волокна с Сг-матрицей по крайней мере до 1400 °С. На границе волокно—матрица возникает тонкий термически стабильный промежуточный слой из двух находящихся в равновесии твердых растворов W—Сг, ширина которого на порядок ниже ширины реакционной зоны в композитах с Ni( o, Ре)-матрицами. Кроме того, в отличие от композитов W/Ni в композитах W/ r отсутствуют приповерхностные зоны рекристаллизации W-волокна, так как хром не является поверхностно-активным к вольфраму. Благодаря этому W-волокно в Сг-матрице остается нерекристал-лизованным вплоть до 1400 °С. [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...