218, 219 жаростойкие и железом

Таким образом, жаростойкость железа с силикатными покрытиями, содержащими восстанавливающиеся на железе окислы, определяется природой и количеством выделившегося металла, стойкостью его против окисления и скоростью взаимодиффузии железа и кислорода воздуха в покрытие. [c.261]

Оксид легирующего элемента должен удовлетворять условию сплошности, т.е. отношение объемов оксида и металла должно быть больше единицы > 1. В табл. 3.6 приведены обобщающие данные по некоторым свойствам оксидов хрома, алюминия и кремния. Эти элементы являются основными добавками для повышения жаростойкости железа. Как показывают данные таблицы это условие для вышеназванных элементов выполняется. [c.61]

Некоторые свойства оксидов элементов, повышающих жаростойкость железа [c.62]

Влияние хрома на жаростойкость железа и хромистых чугунов показано на рис. 355 и 356. Чем выше температура, тем более высокое содержание хрома необходимо для обеспечения требуемой [c.651]

Жаростойкость железа и сталей повышают легированием хромом, алюминием и кремнием. Наибольшее распространение при объемном и поверхностном легировании железа и сталей получил хром, содержание которого доходит до 30%. С увеличением количества хрома в стали, а также с ростом температуры и выдержки содержание хрома в оксиде возрастает. Легированные оксиды железа заменяются оксидами хрома, что ведет к повышению жаростойкости. [c.490]

Фиг. 241. Влияние хрома на жаростойкость железа при 1000° [53].

Примеси, входящие в состав меди, оказывают существенное влияние на ее свойства. Сурьма понижает пластичность и уменьшает электропроводность и теплопроводность мышьяк значительно повышает жаростойкость железо повышает механические свойства меди, но резко снижает ее электропроводность и теплопроводность. Медь, содержащая свинец, легко разрушается при обработке давлением, а сера резко снижает пластичность меди, что также сказывается при обработке давлением. Кислород снижает механические свойства меди и ее ковкость. [c.41]

На фиг. 12 показано влияние алюминия на жаростойкость железа. Из фигуры видно, что железо, легированное алюминием в количестве 4%, практически окалиностойко в продолжение 15 ч и при температуре 900° увеличение содержания алюминия до 6% делает его жаростойким в течение 75 ч при температурах 900—1000°. При содержании в железе алюминия в количестве 8—10% жаростойкость сохраняется при температуре 1100—1150° в течение 5—2 ч. [c.23]

Окисление алюминия обычно протекает по логарифмическому закону, который при высоких температурах сменяется параболическим законом (см. табл. 2). Алюминий используют в качестве легирующего элемента в целях повышения жаростойкости железа, меди, титана и других металлов. [c.68]

Повышение жаростойкости железо-хромистых сталей при легировании иттрием наблюдается также и при испытаниях в углекислом газе [118]. Константа скорости окисления для сплава Ре —25% Сг при 1000° С равна [c.83]

НИЯ влияния малых добавок иттрия на жаростойкость железа и хромистых сталей с содержанием хрома 5 13 25 вес, %. В качестве критерия эффективности легиро- [c.84]

По теории, предполагающей образование на поверхности сплава защитного окисла легирующего компонента [124—126], также нельзя объяснить повышение жаростойкости железо-хромистых сталей, легированных иттрием, так как иттрий имеет слишком большой ионный радиус по сравнению с железом и хромом. [c.90]

Жаропрочность 451 Жаростойкость 449 Железо трансформаторное [c.643]

Газовая коррозия меди и медных сплавов. Чистая медь не жаростойка при высоких температурах, хотя стойкость ее к окислению выше, чем у железа. На рис. 175 показано увеличение скорости окисления меди в воздухе и кислороде с ростом температуры. [c.254]

Жаростойкость проволоки 205, 206 Железо [c.451]

Углерод, связывая молибден и вольфрам в карбиды, уменьшает количество этих элементов в твердом растворе и тем самым отрицательно влияет на жаропрочность. Поэтому легирование такими элементами, как титан, ниобий, тантал, связывающими углерод, приводит к увеличению жаропрочности Обычно в жаропрочных сталях аустенитного класса углерода содержится около 0,1%. Жаростойкость снижается при введении в сталь легкоплавких и на растворимых в железе металлов (свинец, висмут, и др.), а также образующих с железом легкоплавкие эвтектики (сера, селен). [c.102]

Увеличение сплошности покрытия путем предварительного нанесения слоя грунтовой эмали 2015/3132 приводит к улучшению коррозионной стойкости покрытия. Нанесенные непосредственно на металл покрытия из окиси алюминия при нагревании в атмосфере воздуха не оказывают защитного действия под слоем окиси алюминия образуется слой окислов железа. Покрытия же, нанесенные на слой эмали, могут быть защитными. Для дальнейшего повышения жаростойкости двуслойного покрытия эмаль—окись [c.214]

Косвенным доказательством восстановления металлов из стекла могут явиться, по-видимому, результаты испытаний на жаростойкость образцов после механического удаления силикатных пленок. Из рис. 2 видно, что скорость окисления железа, с которого удалена пленка стекла, меньше скорости окисления исходного железа. Так, привес армко-железа составляет 3.0 мг/см , [c.258]

Принимая во внимание тот факт, что количество восстановившегося металла зависит от количества стекла, нанесенного на поверхность образца, нами были проведены испытания на жаростойкость образцов с покрытиями разной толщины. У покрытий, содержащих окислы свинца и меди (рис. 3), защитное действие с увеличением толщины до определенного значения (80 и 110— 120 мк., соответственно) возрастает. При дальнейшем увеличении толщины покрытия его защитное действие снш жается. Объяснить это можно, по-види.мому, тем, что с увеличением толщины пленки растет количество выделившегося металла. Наличие на поверхности железа таких легкоокисляющихся металлов, как свинец и медь, приводит к увеличению привеса во время испытания. [c.261]

Рис.. 3. Влияние толщины покрытий на жаростойкость армко-железа в течение 30 мин. при 800°.

В работе рассматривается влияние ряда окислов как компонентов силикатных стекол, на защитное действие соответствующих покрытий на армко-железе. По положительному влиянию на жаростойкость окислы располагаются в следующем возрастающем порядке РЬО— dO— rjOg—GuO—СоО— NiO. Показана возможность восстановления указанных окислов из стекол до металлов при наплавлении покрытий и осаждения металлов на поверхности железа. Жаростойкость железа с силикатными покрытиями, содержащими восстанавливающиеся на железе окислы, определяется природой и количеством выделившегося металла, стойкостью его против окисления и скоростью взаимодиффузии железа и кислорода воздуха в покрытие. Библ. — 21 назв., рис. — 3. [c.347]

Методы защиты металлов от газовой коррозии следующие жаростойкое легирование, нанесение покрытий и введение в газовую фазу компонентов, образующих на поверхности металла защитную пленку. Последний метод еще не нашел широкого применения. Жаростойкость железа мала, что исключает применение низколегированных углеродистых сталей в окислительных средах при Т > 500 С. Созданы высокожаростойкие стали, скорость окисления которых ниже, чем у Fe, в сотни и тысячи раз (окалиностойкие стали) 11]. [c.417]

В сплавах железо-никель никель слабо влияет на жаростойкость железа. Введение никеля до 30 % не изменяет качественный состав окалины, образующейся на железе (трехслойная окалина FeO—-Fea04—FegOg). Под FeO формируется гетерогенная зона, состоящая из FeO, в которой имеются частицы сплава, обогащенные никелем. При большей концентрации никеля образуются шпинельная фаза NiFe204 и Ni. Стали, легированные никелем, устойчивы к окислению при отсутствии в газовой фазе серы и ее соединений, а также водяных паров. Последние способствуют коррозионному растрескиванию стали. Скорость окисления сплавов, содержащих 30. .. 40 % Ni, близка к таковой для чистого никеля. [c.418]

Сплавы железо-марганец с небольшим содержанием марганца окисляются конгруэнтно с образованием твердых растворов FeO—МпО и FegOa—МП3О4. Добавки марганца практически не влияют на жаростойкость железа. [c.419]

Алюминий резко повышает жаростойкость железа и стали, образуя при нагревании на поверхности плотную окисную пленку А12О3. Защитное действие достигается за счет того, что диффузия сквозь окисную пленку алюминия или шпинели РеО-А1аОз происходит значительно медленнее, чем в окислах железа. [c.23]

В медномарганцевые припои вводят 10—40% марганца. При введении 10—20% марганца пайку можно производить горелкой. При более высоком содержании марганца во избежание выгорания его в пламени горелки пайку целесообразно проводить в печи с контролируемой атмосферой. Для снижения температуры плавления в эти припои вводят цинк, олово и серебро, а для повышения жаростойкости — железо и никель. [c.128]

Известно, что иттрий склонен к образованию сложных окислов типа шпинелей с окислами различных металлов, в том числе с окислами хрома, молибдена и циркония. Резкое уменьшение скорости окисления сплавов при появлении в окалине окислов хрома авторы работы [119] связывают именно с образованием таких сложных окислов хрома и нттрия типа шпинелей. Из вышеизложенного следует, что иттрий повышает жаростойкость железо-хромистых сталей и сплавов на основе хрома, окисная пленка которых состоит из окисла хрома СггОз или двойных окислов типа шпинелей. [c.93]

Содержание хрома во внешнем слое покрытия превышает 50%, но постепенно убывает вглубь. Термохромирование также значительно повышает жаростойкость, однако не в большей степени, чем термоалитирование. Причиной этого являются более тонкие слои, получаемые при термохромировании, а также и то, что достаточно высокий эффект повышения жаростойкости железа от легирования хромом достигается только при 25—30% хрома. Таким образом, только сравнительно тонкий внешний слой покрытия обладает высокой жарсистойкостью. [c.115]

Хром, алюминий и кремний (см. рис. 98) сильно замедляют окисление железа из-за образования высокозащитных окисных пленок. Эти элементы широко применяют для легирования стали в целях повышения ее жаростойкости. Хром, введенный в сталь в количествах до 30%, значительно повышает жаростойкость, но высокохромистые стали являются ферритными и трудно поддаются термообработке в отличие от мартенситных и полуферритных низкохромистых сталей. Алюминий и кремний, которые вводят в сталь в количестве соот-0 и 5%, еще сильнее повышают ее жаростойкость. [c.137]

Хорошо известные жаропрочные и жаростойкие сплавы, применяемые при изготовлении двигателей внутреннего сгорания, литейной оснастки (пресс-форм), кузнечных штампов, турбовинтовых и газотурбинных двигателей, работающих при средних (300 - 500°С) и высокотемпературных режимах (700 - 1000°С), подразделяют на четыре группы жапропрочные сплавы па основе железа (элементы четвертого периода никеля, кобальта) и жаропрочные сплавы на основе тугоплавких металлов (элементы пятого и шестого периодов). [c.32]

Никель является сильным аутенитообразующим элементом. Железо и никель при затвердевании образуют у-твердый раствор в широком интервале концентраций. Влияние никеля на повышение жаростойкости хромоникелевой стали проявляется в повышении механических свойств при высоких температурах в результате наличия аустенитной структуры, в увеличении плотности оксидной пленки, усилении ее сцепления с основным металлом. Степень влияния никеля на жаростойкость непрерывно увеличивается с ростом температуры. [c.49]

Чугунами называются сплавы железа с углеродом, содержащие 2-4% С. Чугун является наиболее распространенным материалом для изготовления фасонных отливок, так как он обладает хорошими литейными свойствами, лучшими по сравнению со сталью. Область применения чугуна как конструкционного материала расширяется вследствие повышенных прочностных эксплуатационных свойств, а также в результате разработки чугунов новых марок со специальными физическими (износостойкости) и химическими свойствами (жаропрючности и жаростойкости) при повышенных температурах (600 - 1000°С). [c.61]

Алюминий вводят в жаропрочные и жаростойкие сплавы на основе железа и никеля. Его присутствие в не льших количествах в конструкционных и инструментальных сталях положительно влияет на прочностные и эксплуатационные свойства деталей. [c.68]

Введение в твердый раствор никеля придает хромистым сталям более высокую химическую стойкость как за счет образования пассивной пленки оксида никеля, так и за счет перевода стали в более гомогенную (и, следовательно, в более коррозионностойкую) аустенитную структуру. Наряду с повышением коррозионвой стойкости никель способстаует повышению пластичности, ударной вязкости, жаростойкости, а при использовании его в качестве основы вместо железа - и жаропрочности сплавов. В качестве аустенитообразующих элементов используют также азот, марганец, медь и кобальт. [c.14]

По принятым стандартам различные сплавы имеют условные обозначения, составляемые из букв и чисел. Буквы обозначают наиболее характерные элементы состава сплава, причем буква, входящая в название элемента, не всегда является первой буквой этого названия (например, Б означает ниобий, В — вольфрам, Г — марганец, Д — медь, К — кобальт, Л — бериллий, Н — никель, Т — титан, X — хром, Ю — алюминий и т. п.), число соответствует приблизительному содержанию данного компонента в сплаве (в массовых процентах) дополнительные цифры в начале обозначения определяют повышенное (цифра 0) или пониженное количество сплава. Так, например, обозначение 0Х25Ю5 соответствует сплаву особо высокой жаростойкости с содержанием хрома около 25% и алюминия — около 5% В табл.2.2 и 2.3 приведены свойства некоторых сштавов на основе железа. [c.37]

Среди сплавов высокого сопротивления, которые, помимо нихрома, широко используются для изготовления различных нагревательных элементов, необходимо отметить жаростойкие сплавы фехрали и хромали. Они относятся к системе Fe—Сг—А1 и содержат в своем составе 0,7 %марганца, 0,6% никеля, 12—15% хрома 3,5—5,5 % алюминия и остальное — железо. Эти сплавы отличаются высокой стойкостью к химическому разрушению поверхности под воздействием различных газообразных сред при высоких температурах. Имеют удовлетворительные технологические свойства и хорошие механические характеристики (табл. 4.4), что позволяет достаточно легко получать из чих проволоку, ленты, прутки и другие полуфабрикаты, которые способны свариваться и выдерживать большие механические нагрузки при высокой температуре без существенных деформаций. [c.128]

Присутствие в стекле элементов первой и второй групп периодической системы, а также элементов группы железа из-за их интенсивного взаимодействия с наполнителем, в частности, дисилицидом молибдена, резко снижает жаростойкость покрытий. Так, стеклосилицидное покрытие с тугоплавкой борокремнеземной связкой защищает поверхностно силицированный графит от окисления при 1500° в течение более чем 100 час. аналогичное покрытие, связка которого содержит 3% окиси лития, в первые сутки становится пористым и теряет защитные свойства. [c.194]

Защитное действие силикатных покрытий на армко-железе оценивалось по результатам испытаний на жаростойкость на воздухе при 800°. Время испытания составляло 30 мин. Взвешивание образцов производилось без извлечения их из печи. Изменение веса регистрировалось с помощью весов АДВ-200. Точность измерения составляла +0.1 мг. Время, необходимое для термо-статирования образцов и успокоения колебаний весов, по истечении которого начинали производить отсчет, составляло 45— 65 сек. О воспроизводимости судили по результатам испытаний нескольких образцов. Расхождение значений составляло для образцов из армко-железа — 0.2 мг/см , для образцов с покрытиями — 0.01—0.02 мг/см . [c.258]

Для алюминирования использован расплав состава (вес. %) барий хлористый 48, калий хлористый 34, натрий хлористый 13, алюминий фтористый 5. Температура плавления солевой смеси 543° С. Порошки алюминия и железа задавали из расчета образования ферроалюминия РеА1з и небольшого избытка свободного алюминия использовали механическое перемешивание расплава. Порошки выдерживали в расплаве при температуре 600° С 5 ч, чтобы мог образоваться ферроалюминий. Исследование влияния добавок фторида алюминия и порошковой фазы на глубину покрытия показало, что оптимальным содержанием является 3— 5 вес. % А1Рз и 10 вес. % порошка ферроалюминия. После выдержки в расплаве образцы охлаждали на воздухе, отмывали от солей, затем подвергали отжигу (950° С в течение 2 ч) и испытывали на жаростойкость. [c.79]

Показана возможность получения жаростойких покрытий на никелевые сплавы методом адсорбционно-физического отложения. Присутствие в составе покрытий элементов (железо, кремний), содержащихся в матрице, указывает на наличие процессов взаимодействия частиц дисперсной фазы с силикатной матрицей. Лит. — 6 назв., ил. — 3. [c.266]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...