117 — Формулы для оценки

Полученные по приведенным выше формулам оценки надежности в статистике называют точечными. Они используются только с указанием точности их получения. Оценка показателей надежности по статистической информации в соответствии с приведенными выше формулами должна даваться вместе с количественной оценкой точности полученных результатов. Оценка точности полученных результатов должна осуществляться как при расчете показателей надежности изделий, так и расчете показателей технологических процессов. [c.67]

Теперь формулу оценки (8) можно переписать следующим образом [c.117]

Выведенные для одномерного случая формулы оценки величины максимумов (73), границ области существования рефлексов (75) — (78), полуширины максимумов (85) сохраняют свою силу и в трехмерном случае для компонент интерференционной функции (98). [c.223]

В формулах для случая импульсивного загружения тел используются не зависящие от времени скорости и поля напряжений. Однако известные решения задач об импульсивном загружении конструкций показывают, что скорости и поля напряжений при этом являются существенно переменными во времени. Поэтому в общем случае трудно ожидать от использования формул оценок при импульсивном загружении результата достаточно высокой точности. Тем не менее оценки по таким формулам на практике могут быть полезными. [c.89]

Существенное внимание обращено на обоснование моделей структуры и расчетных формул, оценку их точности и пределов применения. Анализируется достоверность исходной информации, необходимой для расчета. [c.5]

Определение запаса по (2.5) будет справедливо и для параметров yj с условиями работоспособности типа (1.2), если у таких параметров г/j и соответствующих им TTj изменить знаки на противоположные. Поскольку условия работоспособности типа равенств (1.3) представимы в виде двух неравенств (1.4) и (1.5), приходим к заключению, что формула (2.5) является формулой оценки запасов работоспособности для любых выходных параметров. [c.44]

Таким образом, развивая формулу (5.5), можно отметить, что общий народнохозяйственный и хозрасчетный экономический эффект Эо от метрологической экспертизы необходимо анализировать по следующим повым моделям, использование которых позволит разработать детальные формулы оценки общего экономического результата [c.152]

Для остальных формул оценка имеет общий вид [c.640]

Легко показать, что для парового пузырька порог несферичности будет выражаться точно такой же формулой. Оценка для воздушного пузырька в воде с радиусом / о=10 2 см дает 3,5 -Ю Па, т. е. достаточно малую величину. Вопрос об экспериментальной проверке формулы (4.6) пока еще не имеет прямого ответа. Но в большинстве работ отмечается, что в кавитационной области при достаточном времени озвучивания почти нет пузырьков размера резонансного или больше, что находится в соответствии с этой формулой. [c.154]

Использована формула (оценка) к - 1Ср- ехр(- )- [c.302]

В практике расчетов широко используется также приближенная формула оценки потерь от влажности [c.101]

Расчет КПД котла по выражениям (18.1), (18.2) с использованием мгновенных значений входящих в них параметров лишен смысла, поскольку между теплотой, вводимой с топливом и выводимой с первичным и вторичным паром, существует временной сдвиг, зависящий от динамических свойств объекта и его тепловой инерции. Вследствие этого производится усреднение контролируемых параметров, которые входят в расчетные формулы оценки ТЭП. Этот момент является общим для всех технологических объектов. Минимальное время усреднения, для которого производится расчет техникоэкономических показателей, зависит от свойств объекта и характеристик системы управления. У энергоблоков ТЭС расчет ТЭП производится для интервалов времени 15 мин, 1 8 и 24 ч. Первые два интервала используются для оперативного управления, 8-часовой — для характеристики работы смены, а суточный — для составления отчетной документации. [c.216]

При расчете погрешностей измерительных каналов учитываются погрешности сужающих устройств, первичных приборов и преобразователей, нормирующих преобразователей, коммутаторов, аналого-цифровых преобразователей, трубных и проводных линий связи, если последние могут служить источниками погрешностей. Методы расчета результирующих погрешностей каналов рассмотрены выше, значения погрешностей различных средств измерения приведены в главах, посвященных рассмотрению соответствующих методов измерения теплотехнических величин и средств измерения. Результирующая погрешность определения ТЭП рассчитывается по формулам оценки погрешности результатов косвенных измерений (2.29), (2.30). [c.216]

Авторами предложена следующая аналитическая формула оценки приоритетов инвестиционных проектов [c.71]

Таким образом, зная режим сварки, погонную энергию можно вычислить но формуле (18). Однако при разработке вариантов технологического процесса по условиям получения сварной конструкции с минимальными конечными деформациями, при технико-экономическом обосновании выбора варианта и других предварительных разработках возникает необходимость оценки величины погонной энергии в зависимости от размеров шва. [c.183]

Полученная простейшая формула имеет очень широкое распространение в тепловых расчетах. По этой формуле не только рассчитывают плотности теплового потока через плоские стенки, но и делают оценки для случаев более сложных, упрощенно заменяя в расчетах стенки сложной конфигурации на плоскую. Иногда уже на основании оценки тот или иной вариант отвергается без дальнейших затрат времени на его детальную проработку. [c.72]

Для того чтобы улучшить возможности теоретического анализа, в [Л. 309] проведена оценка усиления тепло-переноса за счет турбулентных перемещений частиц. Для этой цели вначале выполнено сравнение времени Т, т а и Xt (см. 6-4). При этом порядок времени xt, необходимого для изменения температуры частиц за период их пульсационного движения, оценен по формуле [Л. 369] [c.200]

Эти выражения получены без оценки и учета температурного скольжения компонентов потока, при котором ф1<1, 1тф(п- При расчете в [Л. 309] теплоотдачи по температурному напору 1ст—t (взамен t T—in) снижение относительной интенсивности теплопереноса в области малых концентраций исчезает. Равенство /ст—<=<ст— возможно только при ф( = 1, что в [Л. 309] и в ряде других исследований не имело места. Влияние числа Рейнольдса на Nun/Nu согласно формулам (6-68)—(6-70) отсутствует, хотя в Л. 309] использовались довольно крупные частицы. Это не согласуется с резуль татами всех вышерассмотренных работ. [c.221]

Определить производительность, коэффициент выплавки по формулам (60), (61) и дать оценку качества резки по внешнему виду. [c.137]

Оценка эффективности мероприятий по снижению токсичности двигателей, как и в общем случае, производится по показателю экономической эффективности, определяемому по формуле [c.111]

Факторы, влияющие на запас прочности, многочисленны и разнообразны степень ответственности детали, однородность материала и надежность его испытаний, точность расчетных формул и определения расчетных нагрузок, влияние качества технологии, условий эксплуатации и пр. Если учесть все разнообразие условий работы современных машин и деталей, а также методов их производства, то станут очевидными большие трудности в раздельной количественной оценке влияния перечисленных факторов на значение запасов прочности. Поэтому [c.7]

С целью проверки полученных результатов и оценки приближенных формул нил<е приводится уточненный расчет. [c.47]

Расчет коэффициента уноса и, следовательно, коэффициента очистки по формуле Дейча не очень точен, особенно при больших скоростях (больших значениях й]И),(), однако коэффициенты и характеризуют относительное изменение эффективности аппарата, и неточность в определении величин (gyn) и т) незначительно сказывается на оценке влияния неравномерности потока. [c.61]

При наличии статистических данных о длительности восстановления Tj,. ....Tjn оценка среднего времени восстановления Тв вычисляется по формуле [c.31]

В работе [48] приводятся формулы оценки точности получаемых рсзульзатов. Так, СКО определения ширины колеи можно вычислить по формуле [c.73]

Улих [17] установил общую формулу оценки экономичности мероприятия по защите от коррозии (такого, как использование металлического покрытия). При экономии средств [c.52]

Изложенные в главе материалы обосновывают и описывают общую методологию расчета экономической эффективности самой АСУ и новых технических средств для нее, отмечают и подробно разбирают особенности практического использования этой методологии для расчета конкретных систем, рабсматривают вопросы дальнейшего перспективного развития методологии общей оценки работы АСУ. Эти материалы можно использовать как для практических расчетов экономической эффективности АСУ на различных этапах ее разработки, внедрения, функционирования, так и для строгого понимания физической сущности формул оценки эффективности АСУ, что необходимо для правильного их использования, повышения точности расчетов, дальнейшего развития методологии и более полного охвата функций АСУ общей мерой эффективности. [c.50]

Испильзована приближенная формула (оценка) для к обратной реакции к г ю > ехр(- [c.301]

Отмечается неточность формулы оценки теплопроводности за счет лучеиспускания. Во-первых, необходимо учитывать краевые эффекты, так как коэффициент поглощения инфракрасного спектра в единичном кристалле UO2 изменяется с длиной волны (в диапазоне 5—50 см ), во-вторых, рассматриваемая формула выведена для серых поглотителей (а не зависит от длины волны) однако для длин волн, меньших 3 мкм, прозрачность двуокиси урана существенно падает и поэтому доля лучевой энергии, соответствующая длинам волн выше 3 мкм, уменьшается с увеличением температуры и, в-третьих, согласно классической теории, оптическое поглощение обычно повышается в соответствии с электронной проводимостью, а поскольку электропроводность UO2 экспоненциально возрастает с температурой, то, по-видимому, радиационная теплопередача проходит через максимум и затем должна снижаться. А так как соотношение 0/U в двуокиси ураиа резко влияет на электропроводность (при избытке кислорода электропроводность существенно возрастает), то, следовательно, только двуокись с небольшим избытком кислорода обладает существенной проводимостью в инфракрасной области при высоких температурах. [c.55]

Методика расчета теоретических сейсмограмм. Теоретические сейсмограммы рассчитывались по асимптотическим формулам для волн, отраженных от границы полупространства, с учетом расхождения и конверсии. Как известно, асимптотические формулы неприменимы вблизи начальных точек. Однако проведенные по предло-женнГ)ГМ в работе [60] формулам оценки интервалов, в которых асимптотические формулы дают погрешности свыше 10%, показывают, что эти интервалы сравнительно невелики (рис. 46). Кроме [c.105]

В работе [127] предполагается, что псевдоожижен-ный слой излучает как абсолютно черное тело и, исходя -из формул для лучистого обмена между двумя плоскостями с. температурами Гст и Тел, проводится оценка значимости радиационного обмена в сравнении с кон-вективно-кондуктивным. Роль радиационного переноса возрастает с увеличением размеров. частиц при сохранении неизменными прочих характеристик, в частности свойств материала частиц. Поэтому, если для частиц d = 0, мм лучистый обмен становится существенным при 7 >900 К, то для частиц d = 5 мм — при Г>500К. Аналогичные оценки получены в работе [50] в рамках пакетной теории теплообмена псевдоожиженного слоя с поверхностью (для частиц d = 0,5 мм температура, при которой становится существенным лучистый теплообмен, должна быть больше 700 К). Все эти оценки проводи- лись в предположении, что профиль температуры вблизи поверхности в псевдоожиженном слое не изменяется вследствие радиационного обмена и определяется, как и при низкой температуре, только конвекцией и теплопроводностью. [c.135]

Формула (4.3) получена по экспериментальным данным для вакуумированного плотного слоя. Аддитивность процессов переноса энергии была проверена в засыпках, заполненных газом [157]. Результаты пока-зыва-ют, что для оценки сложного переноса в засыпке при высоких температурах можно пользоваться зависимостями для кондуктивно-кснвективной составляющей, полученными при обычных температурах, а дополнительный вклад излучения оценивать подформулам, аналогичным (4.3), установленным экспериментально с вакуумированными засыпками либо в результате расчета. [c.139]

Рассмотрим недостатки данного метода. Прежде всего отметим физическую условность замены газовзве-си квазисплошиой однофазной средой. Однако дело не только в принятых допущениях и в трудностях количественной оценки кажущихся физических характеристик. Основной недостаток заключается в молчаливо принимаемом (записью формулы для Nun) представлении о том, что механизм теплопереноса взвесью и однофазной средой одинаков (см. так же 4-5). [c.198]

Таким образом, все факторы, рассмотренные в 8-2 и влияющие на истинную концентрацию падающего слоя, сказываются и на интенсивности его теплообмена. В частности, увеличение расхода и удельной нагрузки канала (массовой скорости частиц), а также уменьшение относительной длины канала и размера частиц способствуют усилению теплообмена. Для лучшего сравнения с флюидным потоком данные также обработаны в принятой автором манере Nun/N u = /(P). Оценка скорости и расхода газа по данным, приведенным в 8-2, позволила определить число Рейнольдса для газа, эжектируе-мого падающими частицами. Во всех случаях оказалось, что Re<2 300 (у = 0,05 2,4 м1сек). Поэтому число Nu оценено по формуле ламинарного режима течения газа. Для тех же условий, для которых получена зависимость (8-21), но с более значительной погрешностью, вызванной неточностью оценки расхода газа, получено Л. 96, 286] [c.266]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Средний температурный напор регенератора А р определяется по известным формулам, не требуя предварительной оценки температур промежуточного т плоноси- [c.361]

Для оценки работоспособности механизма по формуле (2.13) определяются углы й, . Если условие Огг Одоп не соб. иодается, следует увеличить минимальный радиус кулачка Ro и снова определить А, . Полярные координаты Ri и (х,- рассчитываются но формулам (2.23). [c.65]

При геометрическом подобии зубьев в различных сечениях их жесткость, как консольных оболочек, постоянна по всей ширине колеса. Для оценки деформации положим, что зубья колеса 2 абсолютно жесткие, а зубья колеса / податливые. При заторможенном колесе 2 нагруженное колесо 1 повернется на угол Аф вследств 1е податливости зубьев. Прогиб зубьев в различных сечениях равен гДф, где г — радиус в соответствующем сечении. При постоянно11 жесткости нагрузка пропорциональна деформациям или в нашем случае радиусам г, которые в свою очередь пропорциональны расстояниям от вершины делительного конуса — рис. 8.32, б. Если модуль зубьев и нагрузка изменяются одинаково, то напряжения изгиба остаются постоянными [см. формулу (8.19)1 по всей длине зуба. [c.132]

По сраинепию с приложением к ГОСТ 21354—75 в этой формуле отсутствуют коэффициенты, учитывающие влияние шероховатости, смазки, скорости и размеров колес. Количественная оценка влияния этих факторов изучена еще недостаточно. Для распространенных на практике показателей шероховатости (0,63.. . 2,5 мкм), условий смазки и размеров колее рекомендуемые значения неучте[ ных коэффициентов близки к единице. При существенных отклонениях от распространенных показателей (например, при диаметре колеса больше 1000 мм) рекомендуется обращаться к упомянутому ГОСТу. [c.145]

В соответствии с изложенным равномерное распределение скоростей должно быть обеспечено не только по сечению аппарата, но и по отдельным аппаратам, работающим параллельно в одном ряду (группе). Если площади рабочего сечения параллельно включенных аппаратов одинаковые, то можно рассматривать равномерное распределение не скоростей, а расходов рабочей среды через все аппараты данного ряда. Например, при группе п параллельно работающих электрофильтров (или секций) для оценки влияния неравномерности распределения расходов газового потока но отдельным электрофильтрам данного ряда можно применить формулы, аналогичные приведенным. Формулы (2.12) и (2.7) удобно представить в виде (при 1 onst) [c.61]

Для оценки степени растекания потока Естр/Е, по фронту плоской решетки при заданном коэффициенте сопротивления Ср и для расчета значения Спотр при заданной степени растекания Е тр/Ек можно использовать формулы соответственно (4.85) и (4.95). Для трубчатой решетки с острыми входными кромками должны применяться формулы соответственно (4.89) и (4.97). [c.181]

Известно, что наибольшее расхождение экспериментальных результатов с расчетными, полученными на основе гипотезы линейного суммирования повреждений, наблюдается при двублочном нагружении (с увеличением количества блоков расхождение уменьшается). Поэтому наиболее интересно сравнение расчетов по уравнению (2.111) с экспериментальными данными именно для такого рода нагружения (рис. 2.30). Из рис. 2.30 видно, что расчет по гипотезе линейного суммирования повреждений дает неудовлетворительные оценки как при переходе с меньшей амплитуды нагружения на большую, так и наоборот. В то же время соответствие экспериментальных точек значениям долговечности, рассчитанным по формуле (2.111), явля- [c.144]

Таким образом, из проведенного анализа следует, что допущение об однородности НДС по структурному элементу приводит к значительному отличию по отношению к классическому подходу механики разрушения в оценке величины AKth из условия / р = рстр. Отсутствие необходимости такого допущения можно определять по условию < рстр, причем рассчитывается по формуле (4.38). В этом случае зона обратимого пластического деформирования, рассчитанная как по классическому методу (рис. 4.7, линия 2), так и по формуле (4.38), прак- чести по всему контуру не достигает границ структурного элемента. Следовательно, необходимости в допущении об однородности НДС по структурному элементу не существует. [c.216]

Из формулы (4.44) следует, что с ростом интенсивности размаха пластической деформации величина 5с уменьшается. Для того чтобы получить минимальную оценку Sl, рассматривали талостный рост микротрещины при R = О, когда величина Aef максимальна при заданном атах. В этом случае можно считать, что Ае, л 0,5е где 8, — интенсивность полной деформации при КИН, равном его максимальному значению. Зависимость Отах(е<) рассчитывается по зависимостям, представленным в подразделе 4.2.2. [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...