Реактор РБМК

Канальный реактор РБМК кипящего типа с графитовым замедлителем и водным теплоносителем предназначен для получения насыщенного пара с давлением примерно равным 7 МПа. Сборки с тепловыделяющими элементами в этом реакторе размещены в технологических каналах с внутренним диаметром 80 мм, которые воспринимают давление и организуют восходящий вертикальный поток теплоносителя. Часть корпуса канала, находящаяся в активной зоне, и оболочки твэлов выполнены из цирконий-ниобиевого сплава (Zт + 2,5 % N6), который имеет малое, по сравнению с коррозионно-стойкой сталью, сечение поглощения тепловых нейтронов и удовлетворительные прочностные и коррозионные свойства при температуре до 620 К, что определило параметры теплоносителя реактора. [c.342]

Развитие отечественной атомной энергетики в ближайшие годы будет базироваться на реакторах типа ВВЭР-1000 электрической мощностью 1000 МВт и реакторах РБМК электрической мощностью 1000— 1500 МВт. Принципиальная схема АЭС с реактором ВВЭР-1000 дана на рис. 4-2. [c.173]

В реакторах РБМК предъявляются более высокие требования к качеству питательной воды. [c.182]

На АЭС установлены одноконтурные кипящие реакторы, производящие пар давлением 65 кгс/см , температурой 284° С. Из реактора пар поступает на две паровые турбины мощностью по 500 МВт. В реакторе этого типа в активной зоне применены циркониевые сплавы, что улучшает баланс нейтронов, тем самым повышая экономическую эффективность использования ядерного топлива. Особенностью РБМК-1000 является возможность замены тепловыделяющих сборок без остановки реактора. Второй блок АЭС был введен в 1975 г. Опыт эксплуатации Ленинградской АЭС (рис. 4-7) позволил принять решение о внедрении блоков с реакторами РБМК-ЮОО на ряде крупнейших АЭС Советского Союза. [c.182]

Реактор РБМК заполнен графитом (блоками), внутри которых сделаны отверстия. В эти отверстия помещаются тонкостенные трубы — рабочие каналы — из циркония, в которых устанавливаются ТВЭЛы. Через трубы циркулирует вода под высоким давлением, которая отводит тепло от ТВЭЛов и при этом частично испаряется. Этот тип реактора, таким образом, канальный. По своей схеме он аналогичен водотрубным паровым котлам. В отличие от этого реактор ВВЭР, в котором под высоким давлением находится корпус больших размеров со всеми ТВЭЛами, называется корпусным. [c.163]

Развитие советской атомной энергетики в ближайшем будущем будет базироваться на реакторах типа ВВЭР-1000 электрической мопщостью 1000 МВт и реакторах РБМК электрической мощностью 1000 МВт. В ближайшие годы будут вводиться такие реакторы мощностью до 1500 МВт, а мощность реактора РБМК, возможно, будет доведена до 2400 МВт. [c.165]

В Канаде строятся канальные реакторы, аналогичные нащим реакторам РБМК и отличающиеся тем, что в них для замедления нейтронов используется тяжелая вода. [c.165]

В области канальных водографитовых реакторов предстоит разработать и создать оборудование для головного реактора РБМК-1500 мощностью 1500 МВт. К реактору мощностью 1500 МВт будут изготовлены турбины К-750-65 могцностью 750 МВт на 3000 об/мин на давление насыщенного пара 65 ата, соответствующие барабаны-сепараторы. [c.169]

В девятом пятилетии (1971—1975 гг.) построены двухблочная АЭС под Ленинградом, Курская, Чернобыльская, Смоленская и Западная АЭС с реакторами РБМК-1000, Кольская, Армянская и Западно-Украинская АЭС с реакторами ВВЭР-440 и 1000. [c.67]

Энергоблоки с реакторами РБМК-ЮОО оборудуются двумя турбоустановками мощностью по 500 МВт, работающими на насыщенном паре давлением 6,5 МПа с частотой вращения 3000 об/мин. Такие турбины освоены в десятой пятилетке в серийном производстве. С реактором РБМК-1500 устанавливаются две турбоустановки по 750 МВт каждая, рассчитанные, как и турбина 500 МВт, на насыщенный пар 6,5 МПа и 3000 об/мин. [c.147]

Кроме того, ХТЗ закончил рабочий проект турбины К-750-65/3000, предназначенной для работы в блоках с реакторами РБМК-1500. Головные турбины будут изготовлены в 1981—1982 гг. для поставки на Игна-линскую АЭС. [c.247]

В аварийных режимах в качестве пароприемного устройства применяются в первую очередь конденсаторы турбины, но в дополнение к этому на одноконтурных станциях с канальным реактором (РБМК) устанавливаются барботеры в сочетании с технологическими конденсаторами. На рис. 1.3 представлена схема аварийного сброса радиоактного пара реактора одноконтурной АЭС в кон- [c.10]

Фланцевое соединение арматуры с трубопроводами имеет большую металлоемкость, чем соединение сваркой, и меньшую герметичность вследствие возможных протечек через прокладки в процессе работы. Однако возможность быстрого снятия арматуры с трубопровода для ремонта и замены (без вырезки) делает в ряде случаев наиболее целесообразным применение на АЭС фланцевого соединения арматуры с трубопроводами иногда с дублирующей сваркой на ус . Так, фланцами соединяются с трубопроводами главные предохранительные клапаны Dj = 600 мм на АЭС с реакторами РБМК- [c.204]

Развитие адерной энергетики выдвинуло в ряд наиболее важных технических проблем обеспечение надежного тепло-съема в каналах активных зон ядерных реакторов. Это объясняется требованиями безопасной эксплуатации и повышения экономичности АЭС. В [1] указывается, что в настоящее время одним из перспективных направлений дальнейшего совер-шествования активных зон мощных реакторов ВВЭР-1000 и РБМК-1000 является использование средств повышения критической мощности. В особенности это важно для. кипящих реакторов. Поискам путей решения этой задачи посвящено большое количество работ как в нашей стране, так и за рубежом. Опубликованы аналитические обзоры таких работ, например [2], имеется обширная патентная литература. Принятым вариантом решения задачи о повышении мощности реактора РБМК в раза является применение интенсификации теплообмена в ТВС. [c.3]

В [102] представлены результаты экспериментального исследования интенсификаторов, выполненных на основе дистанционируюших решеток реактора РБМК-1000 с интенсифицирующими элементами в виде отгибов от дистанционируюших элементов под углом 90° к набегающему потоку. Экспериментальное исследование этих интенсификаторов, проведенное на 19-стержневой сборке в области режимных параметров р = 7,5 МПа [c.145]

В дальнейшем этот интенсификатор был модернизирован в целях сохранения испытанного и проверенного способа дистанционирования твэлов с помощью упругих элементов (пуклевок) — ячеек штатных дистан-ционирующих решеток кассеты реактора РБМК. Интенсификатор выполнялся на основе ячеистой дистанционирующей решетки в виде отрезков скрученных лент. Отрезки скрученных лент нижним концом вваривались в свободные для прохода теплоносителя отверстия между ячейками штатной дистанционирующей решетки. При этом ширина скрученных лент выбиралась с таким расчетом, чтобы обеспечить зазор между кромками скрученных лент и стержнями. Основное назначение зазора между [c.148]

Оптимальные размеры интенсификаторов теплообмена, эффективность их действия и шаг расположения по длине ТВС определялись экспериментально на моделях ТВС реактора РБМК-1500. Окончательная проверка эффективности интенсификатора теплообмена проводилась на полномасштабной модели стержневой сборки реактора РБМК-1500. [c.149]

При создании экспериментальных моделей стержневой сборки реактора РБМК-1500 по возможности стремились выдерживать в них одинаковые с натурой диаметр твэлов, шаг их расположения и способ дистанцио-нирования, одинаковую длину зоны тепловыделения, а также одинаковое проходное сечение, приходящееся на единицу длины обогреваемого периметра стержней. [c.149]

Вторая модель стержневой сборки представляла собой трехстержневую сборку реактора РБМК. В этой модели, как и в натурной сборке реактора РБМК, диаметр стержней и высота зоны тепловьщеления равнялись соответственно 13,5 и 7000 мм, а площади проходных сечений, приходящиеся на единицу длины обогреваемого периметра стержней, были равны между [c.149]

Полномасипабная модель стержневой сборки реактора РБМК представляла собой сборку, содержащую 18 электрообогреваемых стержней диаметром 13,5 мм и длиной 7 м и центральный необогреваемый стержень диаметром 15 мм. Интенсификаторы теплообмена (20 шт.) (рис. 8.3,в) располагались в верхней части зоны обогрева сборки с шагом 206 мм. Ниже располагались штатные дистанционирующие решетки ТВС реактора РБМК с шагом 350 мм. [c.150]

Сопоставление критических мощностей, рассчитанных и представленных в работе [108] для сборки реактора РБМК, показало, что применение локальных интенсификаторов теплообмена, состоящих из отрезков скрученных лент, позволяет примерно в 1,5 раза увеличить критическую мощность кассеты по сравнению с таковой без интенсификаторов. [c.154]

Этот результат расчета и сопоставления впоследствии был экспериментально проверен на полномасштабной модели сборки реактора РБМК с интенсификаторами теплообмена (см. рис. 8.3,в), установленными с шагом 206 мм по высоте сборки на длине 4,3 м. [c.154]

Экспериментальные данные для полномасштабной модели стержневой сборки, представленные на рис. 8.10, подтвердили вывод о возможности увеличения мощности кассеты реактора РБМК в 1,5 раза. [c.154]

Рис. 8.10. Зависимость критической мощности полномасштабной модели сборки реактора РБМК-1500 от расхода теплоносителя

Исследование локальных интенсификаторов теплообмена для реактора РБМК-1500 было также проведено на коротких электрообогреваемых сборках с подачей на вход пароводяной смеси. Эта работа была проделана для получения сравнительных данных по различным типам интенсификаторов [112], а также в целях их обработки. [c.158]

Короткая электрообогреваемая сборка имела натурное поперечное сечение проточной части ТВС реактора РБМК и обладала значительно большей мобильностью по сравнению с полномасштабной моделью ТВС, что позволило исследовать значительное количество интенсификаторов в сравнительно сжатые сроки. [c.158]

Короткая модель ТВС реактора РБМК состояла из 18 обогреваемых трубок наружным диаметром 13,5 мм и толщиной 0,2 мм, расположенных с шагом 16 мм вокруг центрального необогреваемого стержня диаметром 15 мм. На обогреваемой длине сборки, которая была равна 1100 мм, устанавливались с определенным шагом локальные интенсификаторы теплообмена, выполненные в виде дистанционирующих решеток. [c.158]

Лопаточные интенсификаторы были созданы на основе штатной дистан-ционирующей решетки реактора РБМК-1000. Лопатками служили отгибы от дистанционирующих элементов. В каждой гидравлической ячейке лопатки образовывали завихритель потока. Было исследовано несколько типов лопаточных интенсификаторов, отличающихся размерами и формой лопаток, а также направлением закрутки в смежных гидравлических ячейках. Шаг их расположения по высоте сборки бьш равен 175 мм. Критические плотности теплового потока в сборке с лопаточными интен-сификаторами ниже, чем в сборке с интенсификаторами в виде отрезков скрученных лент (рис. 8.13). Кризис теплообмена в сборках с лопаточными интенсификаторами имел ярко выраженный локальный характер. Он возникал обычно перед отдельной лопаткой и сохранял свою локаль- [c.160]

Дальнейшие исследования кризиса теплообмена на полномасштабной модели ТВС реактора РБМК [115] и реакторные эксперименты [116] показали возможность использования интенсификаторов осевой закрутки в реакторе РБМК-1500. [c.162]

Наряду с исследованием кризиса теплообмена, результаты которого изложены в 8.5, при отработке интенсификаторов теплообмена для стержневой сборки реактора РБМК-1500 была выполнена работа по изу-162 [c.162]

Расчет кризиса теплоотдачи тепловыделяющих сборок реакторов типа РБМК- Критическая плотность теплового потока для обеих тепловыделяющих сборок реактора РБМК-ЮОО рассчитывается по модифицированной формуле Макбета с коэффициентами, оптимизированными для параметров РБМК [c.80]

Критическая плотность теплового потока для нижней тепловыделяющей сборки РБМК-1500 рассчитывается по формуле В. С, Осмачкина с коэффициентами, которые оптимизированы применительно к параметрам реактора РБМК [c.80]

Для реактора РБМК в качестве функции, определяющей теплотехническую надежность активной зоны, был выбран абсолютный запас до критической мощности канала [6] [c.89]

Основные параметры энергоблока с реактором РБМК-при работе на номинальной мощности [c.245]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...