9 > термические остановки

Рис. 72. Часть диаграммы равновесия с перитектической реакцией. Крестики обозначают термические остановки

Определение точного состава перитектической точки по кривым ликвидуса гораздо труднее, чем точного состава эвтектики. По диаграмме такого типа, как показано на рис. 72, а, термические остановки в результате выделения а-фазы непосредственно выше горизонтали DE могут быть нечеткими, так как ликвидус и солидус сильно отдалены друг от друга и кривая ликвидуса падает круто. Остановки лучше определяются вдоль кривой ликвидуса EF, так как здесь кривые ликвидуса и сали-дуса расположены ближе друг к другу и кривая ликвидуса спадает не так резко. [c.133]

Как уже указывалось, обычный метод снятия кривых охлаждения не совсем пригоден для систем, в которых резко понижается линия ликвидуса, так как первичная термическая остановка часто бывает очень незначительной. [c.184]

Остановки — см. термические остановки Отжиг, выбор 68. 222. 265 [c.395]

Термические остановки, сверхструктурные превращения 143 Термический анализ, влияние чехла термопары 123 Термический анализ, дифференциальные кривые 143. [c.396]

Диаграмма состояния А1—Се в части, богатой Се [50—100% (ат.) Се], исследована в работе [1] термическим и рентгеновским анализами сплавов, приготовленных из Се чистотой 99%. В случае нелегированного Се наблюдается термическая остановка (превращение В настоящее время установлено, что соедине- [c.50]

Исследование [1] четырех сплавов, содержащих 0,25 0,5 1 и 1,6, о (ат.) Ки, подтвердило более ранние наблюдения о том, что Ни незначительно растворяется в Аи как в жидком, так и в твердом состояниях. Сплав, содержащий номинально 1% (ат.) Ки, затвердевает как два жидких слоя, что свидетельствует или о существовании в системе. Аи—Ни области ограниченной растворимости ко.мпонентов в жидком состоянии, или, по крайней мере, об очень круто поднимающейся кривой ликвидуса. В сплавах с 0,5 1 и 1,6% (ат.) Ни отмечается термическая остановка при температуре 1066° С, что указывает на образование ограниченного твердого раствора на основе Аи по перитектической реакции. Литые сплавы представляли собой смеси, состоящие из кристаллов твердых растворов па основе Аи и Ни, что свидетельствует об отсутствии в системе Аи—Ни промежуточных фаз. [c.127]

В работе [1] был получен и идентифицирован как действительно существующая промежуточная фаза сульфид V3S. Он полностью расплавляется при 1400° С. Из предыдущих данных о термических остановках (см. М. Хансен и К. Андерко, т. II [5]) можно заключить, что VgS образуется по перитектической реакции. [c.392]

Термические кривые, характеризующие процесс кристаллизации чистых металлов при охлаждении с разной скоростью, даны на рис, 17, При очень медленном охлаждении степень переохлаждения невелика и процесс кристаллизации протекает при темиературе, близкой к равновесной (рис, 17, кривая t j). На термической кривой при температуре кристаллизации отмечается горизонтальная площадка (остановка в падении температуры), образование которой объясняется выделением скрытой теплоты кристаллизации, несмотря на отвод тепла при охлаждении. [c.29]

Термическая усталость часто проявляется в деталях поршневых дизельных двигателей, в колесах железнодорожных локомотивов, в теплообменниках, штампах, валках прокатных станов, на тормозных барабанах, в паровых котлах, в электроосветительной аппаратуре и прочих деталях и узлах, работающих в условиях нестационарных температурных режимов, главным образом при запусках и остановках. В качестве типичных деталей, испытывающих в работе переменные напряжения вследствие теплосмен, можно привести также жаровые трубы камер сгорания, сопловые лопатки и охлаждаемые рабочие лопатки реактивных авиадвигателей сплошным неохлаждаемым рабочим лопаткам это явление менее свойственно. Трещины на сопловых лопатках возникают преимущественно на входных и выходных кромках, которые нагреваются и охлаждаются с наибольшей скоростью на выходных кромках обычно возникает 70% трещин, на входных — около 20%, на корыте и спинке — 10% [12]. [c.163]

Режим термического нагружения образцов моделировал условия работы материала кромки лопаток при запуске и остановке. Все испытания велись по режимам, представленным в табл. 1. Как следует из таблицы, варьирование параметров нагружения (тер- [c.339]

Наличие скачков на R-кривых и на диаграммах нагрузка — смещение у никелевых сталей является предметом для обсуждения. Эти скачки представляют собой быстрый рост трещины с последующей его остановкой. Остановки могут быть связаны с характеристиками вязкости материала, но могут быть также результатом падения приложенной нагрузки из-за жесткости испытательной машины. Результаты определения вязкости разрушения, полученные в настоящей работе, дают более полную характеристику свойств материала и призваны помочь при выборе материала в каждом конкретном случае его применения. Проведенные испытания показывают, что работоспособность сварной конструкции, изготовленной из сталей, легированных никелем, зависит от свойств зоны термического влияния. Это необходимо учитывать наряду с расчетными, технологическими и экономическими факторами при окончательном выборе материала. [c.219]

Действительно, движение участка дислокационной линии можно рассматривать как перемещение с некоторой максимальной скоростью для данного уровня нагрузки Уо(т) в области совершенной кристаллической решетки между точками закрепления (приложенное напряжение достаточно для того, чтобы дислокация преодолевала барьеры на ее пути без существенных задержек) и остановку на некоторое время у этих точек (приложенное напряжение недостаточно для атермического преодоления потенциального барьера у этой точки, и недостающая энергия обеспечивается за счет энергии термических флуктуаций, ожидание которых и определяет время задержки) [163]. Тогда средняя скорость движения дислокаций будет [c.30]

На ряде заводов успешно применяются как отдельные сборочные станки автоматического и полуавтоматического действия, так и целые автоматические сборочные линии и линии термической обработки. Автоматические групповые линии снабжены загрузочными устройствами, подъемниками, транспортной трассой, центральным распределительным транспортом, подающим детали к месту сборки механизмами-сборщиками. Станки-автоматы и автоматические линии оснащены автоматикой для сигнализации или остановки процесса сборки, если возникают отклонения от установлен кого режима сборки. В этих условиях за рабочим остаются лишь функции наблюдения и контроля за работой автоматов или автоматических линий, осуществления подналадки или наладки отдельных механизмов. [c.251]

Важнейшим условием предупреждения образования трещин из-за термических причин является обеспечение во все периоды эксплуатации котла условий, при которых ни в каких его элементах не возникали бы разности температур выше 50° С. Особенно опасными с этих позиций являются режимы растопки и остановки котла, во время которых происходит изменение температуры металла во всех элементах котла на 150—200° С. Неравномерность разогрева или охлаждения отдельных эле- [c.234]

Диафрагмы газовых турбин по своей конструкции заметно отличаются от рассмотренных выше диафрагм паровых турбин. Необходимость пропуска большого объема газов при относительно небольшом его давлении приводит к использованию направляющих лопаток большой высоты и ширины профиля. По условиям эксплуатации газовой турбины при остановке неизбежны приток в турбину холодного воздуха из компрессора и быстрое охлаждение проточной части. В этом случае использование диафрагм обычной для паровых турбин конструкции с массивными телом и ободом приводит к возникновению в лопатках значительных термических напряжений, могущих вызвать [c.148]

Важным моментом является проработка режима аварийной остановки в связи с течью. Слив из аварийной зоны необходимо осуществлять за короткое время. При этом в процессе остановки и слива нужно избегать термические удары в конструкциях стенда. Для ускорения слива предусматривают разделение установки запорными вентилями на несколько секций, с тем чтобы закрытием вентилей отключить все секции, кроме аварийной, обеспечивая в первую очередь слив из нее. На установках с длительным периодом непрерывной работы при ненадежной работе средств очистки или при неуверенном контроле чистоты металла существует вероятность закупорки сливных линий. В этом случае сливные линии желательно дублировать. Для уменьшения термических ударов целесообразно организовать слив так, чтобы из горячей зоны металл проходил через холодильник, если он предусмотрен на установке. [c.39]

Отмечены случаи, когда причиной разрушения были высокие усталостные и термические напряжения. Увеличение диаметра корпусов клапанов из аустенитных сталей обусловлено термическими напряжениями, превышающими предел текучести при пуске и остановке. Недавно разработан метод изготовления корпусов клапанов сваркой точно штампованных секций (рис. 14.1) 2], однако опыт эксплуатации их пока недостаточен, чтобы изучить [c.197]

Многочисленные обследования паровых котлов, поврежденных межкристаллитной коррозией, показали, что чаще страдают от этой коррозии нижние барабаны двух-или многобарабанных котлов, не имеющих устройств для растопочного разогрева. При частых растопках и остановках котлов, резких изменениях нагрузки, оставлении котлов в горячем резерве в их нижних барабанах развиваются значительные термические напряжения, способствующие увеличению неплотностей в заклепочных и вальцовочных соединениях и образованию в них концентрированного раствора едкого натра при агрессивной котловой воде. У поврежденных клепаных барабанов наибольшее количество трещин обнаружено в местах сопряжения продольных и поперечных швов как в наиболее жестких соединениях. У котлов, несущих длительно устойчивую нагрузку, межкристаллитная коррозия возникает значительно реже, чем у пиковых котлов. [c.247]

Когда термические остановки нечетки, наблюдается общая тенденция к получению слишком низких кривых Л1иквидуса, если не предпринять специальных предосторожностей. Эта опасность возрастает при быстром охлаждении маленьких слитков. На рис. 69, а сплошная кривая представляет истинную линию ликвидуса, а пунктирная и точечная кривые показывают ошибочные результаты, которые могут быть получены при неточной работе. В некоторых случаях положение эвтектической точки Е известно на основании микроскопического исследования независимо от термического анализа, и в литературе можно иногда встретить кривую ликвидуса, показанную точечной кривой на рис. 69, б как результат попытки примирить неточность данных термического исследования с известным составом эвтектики. Хотя изгиб на кривых ликвидуса и возможен, но всегда следует относиться с осторожностью к подобным диаграммам равновесия. [c.130]

Перечисленные условия дают возможность фиксировать термические остановки в области температур до 1100° с точностью до +0,3°. Как будет показано в главе 13, эта степень точности обычно больше точности, с которой можно определять состав расплава в момент затвердевания. Конечно, самая высокая точность получается только при отсутствии переохлаждения. Когда имеется заметное переохлаждение, то необходимо продолжить определение термической остановки. В этом случае первую кривую, полученную с переохлаждением, можно использовать для приблизительного суждения о положении точки затвердевания сплава. Затем опыт повторяют в условиях, которые обеспечивают более энергичное перемешивание металла и уменьшение скорости охлаждения до 0,5 град/мин. Если это не устраняет переохлаждения, должен быть применен метод модификации расплава. Дл1я этого в верхней части ттигля должны быть предусмотрены отверстия, через которые опускаются небольшие крупинки твердого сплава твердые частички опускаются, когда температура будет выше ожидаемой точки ликвидуса на 1—2°. Введенные частицы служат зародышами, у поверхности которых начинается кристаллизация. В зависимости от того, будет ли температура сплава выше или ниже точки ликвидуса, образующиеся кристаллы твердой фазы могут растворяться или продолжать расти. [c.153]

Значения температур перитектяческих реакций рис. 30), по которым образуются богатые А1 промежуточные фазы в системе А1—V, точно определены рентгеновским и термическим анализами [1] сплавы для исследования готовили из V и А1 чистотой соответственно 99,8 и 99,9% [1]. В работе [2] отмечены термические остановки при температурах 660, 680, 689 и 735° С, что примерно согласуется с результатами работы [1]. По данньш работы [2], растворимость V в А1 при температуре 735° С составляет 0,91% (ат.) [1,7% (по массе)], что выше значения, приводимого М. Хансеном и К. Андерко (см. т. I [12]) растворимость V в А1 в твердом состоянии при температурах 660 и 500° С равна соответственно [c.85]

Соединение Lij5Au4 имеет о. ц. к. решетку, однотипную с решеткой uijSij а = 10,833 0,001 А. По исчезновению эвтектической остановки при содержании 19,4% (ат.) Аи можно предполагать существование небольшой области твердых растворов на основе этой фазы. Фаза Lig.Au имеет узкую область твердых растворов, которая находится в интервале концентраций 73,6—74,7% (ат.) Li. Эта фаза имеет г. ц, к. решетку с периодом 6,302 А, которая, по всей вероятности, однотипна с U3.AI, хотя это предположение полностью не доказано [1]. Неизвестная фаза существует в интервале концентраций между 62,5 и 65,5% (ат.) Li и ее условно можно обозначить как Li,Au. Рентгеновское исследование показало, что эта фаза существует в двух структурных модификациях. Высокотемпературная модификация имеет гексагональную решетку (а = 7,23 А, с = 2,7-А), но ее структурный тип не установлен. Низкоте.мпературная модификация и.меет более сложную структуру, но аналогичное расположение дифракционных линий свидетельствует о взаимосвязи структур низко- и высокотемпературной модификаций. При температуре 245° С были обнаружены термические остановки в соседней двухфазной области, богатой Аи в двухфазной области, богатой Li, остановок не наблюдалось. По-видимому, эти остановки связаны с аллотропическим превращением в LijAu. [c.117]

Общепринятым считается, что железо не образует с водородом гидридов, хотя доказательств недостаточно. При нагревании и охлаждении железа, содержащего водород, в а-области происходят термические остановки (их не менее шести), причины которых до сих пор не установлены. Растворимость водорода в железе растет с увеличением температуры, а при постоянной температуре —пропорциональна корню квадратному из давления (водород поглощается в атомарном состоянии). Измеренная [1] растворимость водорода в жидком железе оказалась примерно такой, как это указано на рис. 9 [2,31. Наиболее вероятно, что система железо — водород гтринадлежит к системам с расширенной —областыо. Термодинамический расчет [41 показывает, что в присутствии водорода точка Л4 понижается, а точка Лз повышается на 1—2°. [c.456]

Общепринятым считается, что железо не образует с водородом гидридов, хотя доказательств этого не вполне достаточно. При нагревании и охлаждении железа, содержащего водород, в а-области имеют место термические остановки (их не менее шести), причины котйрых до сих пор не установлены. [c.312]

Обычно для построения лиаграмм состояния пользуются результатами термического анализа, т. е. строят кривые охлаждения и по остановкам и перегибам на этих кривых, вызванным тепловым эффектом превращений, определяют температуры превращения. [c.114]

Сварка труб из стали 15Х5М была выполнена аз стенит-ными электродами марки ОЗЛ-6 (типа Э-10Х25Н13Г2). Необходимо отметить, что из-за неритмичной поставки сырья и слабой загрузки технологических установок НПЗ происходят частые их остановки. Такой температурный режим работы в сочетании с изменениями, вызываемыми коррозионным износом, приводят к повреждениям в зоне сварных стыков и отказам. В частности, наблюдались растрескивания по металлу закаленных зон термического влияния монтажных стыков (рис. 3.13, а) радиантного змеевика печи тяжелого сырья (среда керосин и водородсодержащая щелочь, рабочее давление на входе - 1,2 МПа, температура на входе - 150-200°С и на выходе - 360-390°С). Внутренняя и наружная поверхности монтажных кольцевых швов конвекционной части печи установки селективной очистки масляных фракций (среда масля- [c.156]

В холодильной технике нестационарные процессы распространения теплоты имеют. m io при термической обработке продуктов, в аппаратах и машинах при пуске, остановке, измен1м1ни режима или колебаниях атмосферных условий. [c.181]

Повышение сопротивления элементов конструкций хрупкому разрушению с учетом изложенных выше основных механических закономерностей возникновения,развития и остановки хрупких трещин должно осуществляться путем рационального проектирования, правильного выбора металла и технологии изготовления, контроля и наблюдения за состоянием конструкций в эксплуатации. При этом задача сводится к обеспечению возможности снижения критической температуры хрупкости и повышения разрушающего напряжения. Решение этой задачи достигается снижением концентрации напряжений, уменьшением возможности динамических перегрузок, применением термической обработки сварных соединений, снижением начальной дефектности конструкций. Значительное снижение критической температуры возможно в результате легирования термообрабатываемых сталей при этом наибольший эффект достигается при легировании сталей никелем. [c.68]

Первые три лопатки наработали после ремонта 347-694 ч при обш ей наработке 2188-5056 ч и разрушились полностью межзеренно. Фактически был реализован процесс ползучести при повто-ряюш ихся циклах термического воздействия на лопатки при запусках и остановках двигателя. Причем сечения разрушения лопаток располагались около бандажных полок в пределах 66-72 мм от подошвы замка. [c.622]

Измерения микротвердости различных зон образцов после нагружения, электрополирования и отпуска показали, что твердость зерен феррита, в которых не наблюдали следов пластической деформации в виде полос скольжения, практически не изменилась. В тех зернах, где были замечены полосы скольжения, обнаружено увеличение твердости примерно на 18 %. Твердость же феррита в области вершины усталостной трещины увеличилась на 24 %. Повторное прилолсение напряжений той же амплитуды (Л =10 Ста=190 МПа) к образцу, отпущенному после первичного нагружения (300 °С, 30 мин в вакууме) вызвало дальнейшее увеличение твердости феррита в области вершины усталостной трещины. Вместе с тем повторное нагружение термически необработанного образца не привело к увеличению микротвердости феррита. Таким образом, было показано, что причиной остановки развития усталостной трещины в данном случае является упрочнение материала в зоне ее вершины. [c.34]

У сварных соединений стали с 5 % Ni, выполненных с присадкой проволоки In onel 92, все образцы с трещиной по зоне термического влияния либо имели скачки на диаграммах нагрузка — смещение, либо разрушались при обеих исследованных температурах без скачков. Если для оценки использовать значение КРТ на первой остановке, тогда все образцы не соответствуют требованию величины КРТ 0,1 мм. Если же использовать максимальные значения раскрытия, то у этой стали требование минимальной величины КРТ удовлетворяется при 103 К, но не выполняется при 77 К. [c.217]

Для уменьшения возникающих при нагреве термических напряжений применяют загрузку деталей в холодную печь и медленно нагревают их вместе с печью. Таким образом обрабатывают барабаны и коллекторы паровых котлов, блоки трубопроводов, состоящие из прямых участков труб, сварных соединений и гибов, корпуса арматуры, литые сосуды и др. Иногда применяют ступенчатый нагрев с промежуточными остановками для выравнивания температуры. [c.359]

При эксплуатации котельных установок, работающих на безнакипном щелочном режиме, неоднократно появлялись трещины в заклепочных и вальцовочных соединениях. Характерными особенностями трещин являлись расположение их но границам зерен, отсутствие деформаций металла в зоне образования трещин, сохранение металлом механических свойств даже в непосредственной близости от места разрушения. Исследованиями установлено, что указанные трещины обусловлены каустической хрупкостью металла, возникающей вследствие одновременного воздействия на металл местных напряжений, близких к пределу текучести или превышающих его, и щелочно-агрессивной котловой воды. Повышению местных напряжений способствуют остаточные напряжения после клепки или развальцовки, а также напряжения, вызываемые неравномерным прогревом (охлаждением) металла при пусках и остановках котлоагрегатов и в случаях резких изменений нагрузки. Кроме того, повышение местных напряжений вызывается неправильным вводом и распределением питательной воды в барабане, а также ограничением свободы термических удлинений элементов котла. [c.419]

Охладитель имеет своим назначением отвод излишнего тепла при резких снижениях нагрузки и остановке. Он выполнен по схеме труба в трубе и имеет поверхность нагрева, позволяющую отводить до 15% тепла, вырабатываемого при полной производительности. Охлаждается он проточной водой. Устройство для отбора проб 6 используется ежемесячно для контроля вязкости, смолосо-держан ия и коксового числа, повышение которых указывает на частичное термическое разложение теплоносителя под действием местных перегревов. Сборный бак 7 служит для приемки сливаемого жидкого теплоносителя, а насос S — для заполнения системы. Расширительный бак 9, установленный па всасывании насоса, исключает вскипание и запаривапие. На го уровень воздействует давление азота от 0,2 до 0,5 Мн/м -, подаваемого из баллона, Недостат- [c.308]

С возможностью некоторых прогибов цилиндра всегда надо считаться, так как полностью устранить их нельзя. Для Есемерного уменьшения прогибов следует уменьшать внешние силы, действующие на цилиндр, сокращать расстояние между его спорами. Уменьшению изгиба цилиндра от термических напряжений способствуют симметричность его формы, отсутствие значительных утолщений-стенок, равномерный прогрев при пуске и остывании при остановке, малая длина и большой диаметр цилиндра, применение двухстенных цилиндров. Конструкция подвода пара к соплам должна сводить к минимуму местные нагревы корпуса. [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...