AuCu, структура

Структурированная специализированная схема — вид заказных микросхем (ASI ), структура которых представляет собой массив предварительно изготовленных и расположенных по всей поверхности идентичных модулей. Эти модули могут состоять из смеси логики общего назначения (логических вентилей, мультиплексоров или таблиц соответствия), регистров и, возможно, небольшого ОЗУ. С увеличением уровня сложности модулей могут быть также предварительно реализованы основные слои металлизации. Для таких структурированных специализированных схем требуется только реализация двух-трёх заказных слоёв металлизации (в некоторых случаях достаточно только одного слоя металлизации). Такой подход существенно уменьшает время и стоимость изготовления микросхемы. [c.393]

Впервые обратил внимание на эту силу из-за расширения трубки тока фазы X. А. Рахматулин (см. ссылку [21] гл. 1). В общем случае из-за мелкомасштабных пульсаций давления Ajaj в силе имеются дополнительные составляющие, зависящие от структуры смеси, такие как сила присоединенных масс при ускоренном движении второй фазы относительно первой, сила Магнуса при вращении частиц в жидкости и др., сул1му которых обозначим через Ai 2 i Эту величину следует выражать через средние кинематические параметры (через средние скорости, ускорения фаз и их производные) [c.79]

В зависимости от структуры различают три основных класса нержавеющих сталей. Каждый класс включает ряд сплавов, которые несколько различаются по составу, но обладают сходными физическими, магнитными и коррозионными свойствами. Здесь приводятся обозначения сталей в соответствии с классификацией Американского института железа и стали (AISI), которую часто используют на практике. Перечень основных марок нержавеющих сталей, выпускаемых промышленностью, представлен в табл. 18.2. Основными классами нержавеющих сталей являются мартенситный, ферритный и аустенитный. [c.296]

Зависимость размеров ячеистой дислокационной структуры от уровня пластической деформации была подвергнута анализу в исследованиях нержавеющей стали AISI 304 [44]. В области температур 482-650 С были исследованы уровни полной деформации в интервале 0,5-20 % с треугольной формой цикла, также с введением выдержки при нагрузке в течение 10, 60, 180 и 600 мин. Размер ячеек уменьшался по мере возрастания уровня деформации, что соответствовало уменьшению долговечности. Переход от треугольной формы цикла к трапецеидальной форме незначительно увеличивал размер ячеек, хотя происходило существенное снижение долговечности. Вместе с тем, если использовать время в качестве характеристики длительности накопления повреждений до разрушения, то оказывается, что длительность нафужения с выдержкой была существенно большей, чем при треугольной форме. Поэтому следует считать, что в общем виде размер ячеек определяется единым соотношением для фиксированной скорости деформации. Применительно к исследованным условиям в рассматриваемой работе было установлено [c.250]

Исследования структуры материала при термоусталостя, проведенные при различных условиях нагружения и нагрева, определяют частные признаки, не дающие общей картины. Так, для сплава нимоник 80 показано, что при высоких температурах цикла /тах рэзрушение происходит по границам зерен при снижении тах — ПО зерну. В работе 91] указано, что изменение скорости нагружения (т. е. длительности цикла) приводит к изменению характера разрушения стали AJSJ 1010 и сплава инконель. Изменение вида трещин термоусталости (переход от [c.97]

Рис. 7. Зависимость скорости роста усталостной трещины от ДК отожженных нержавеющих сталей AISI 316 (а) и AISI 304 (6) с мартенситной структурой несмотря на мартенситное превращение, происходящее в процессе нагружения при 76 и 4 К, скорость роста не зависит от температуры /-.293 К 2-76 К 3-4 К

Рис. 8. Зависимость скорости роста усталостной трещины от АК отожженных нержавеющих сталей AISI 30IL (а) и Fe—21Сг—6Ni—9Мп (б) с нестабильной структурой скорость роста зависит от температуры испытания

Сплав А453 имеет такую же скорость роста трещины, как сталь AISI 310, и меньшую, чем метастабильные аусте-нитные стали серии AISI 300. Уменьшение СРТУ при низких температурах по сравнению с комнатной, очевидно, типично для структуры устойчивого аустенита. Возможно, что это уменьшение является следствием повышения скорости деформационного упрочнения, предела текучести, модуля Юнга и пластичности, которое наблюдается в таких сталях [16]. Дополнительные сведения о характеристиках скорости роста трещины при низких температурах приведены в работе [20]. [c.327]

Основными элементами сплавов являются сурьма, железо, медь, кремний и олово, образующие с алюминием гетерогенные структуры. В первых трех случаях эти структуры состоят из химических соединений высокой твердости AlSb, AIjFe, AIj u и мягких эвтектик для сплавов с кремнием твердым включением является чистый кре. пшй. Бинарные сплавы алюминий — олово не содержат твердых включений [c.114]

Рис. 43. Зависимости периодов решетки сплавов o-Nl—V в сечении oiV-Nia-V со структурами Твердого раствора с кубической структурой, закаленного от 1200 °С, упорядоченного кубического твердого раствора со структурой типа Au u, и упорядоченного тетрагонального твердого раствора со структурой типа Al.Ti фОц), закаленного при t > 700 С от массовой доли N1

При малых числах Рейнольдса (Re = 1,35 10 ) коэффициент теплоотдачи при AuqIuo = 4 увеличивался в 3,5 раза по сравнению со стационарным значением, а в области переходного режима течения при Re 3,55-10 всего лишь на 30%. В этих опытах мгновенное максимальное значение числа Рейнольдса превышало значение критического числа Рейнольдса следовательно, структура ламинарного режима нарушалась. Этим и объясняется существенное увеличение коэффициента теплоотдачи. [c.134]

Аустенитные стали, используемые для изготовления пароперегревателей и паропроводов, должны содержать 17% Сг для обеспечения удовлетворительной коррозионной стойкости. Однако хром является сильным стабилизатором феррита, поэтому, чтобы избежать появления двухфазной структуры, в сталь добавляют 12% Ni или эквивалентное ему количество марганца. Сопротивление ползучести чисто аустенитной матрицы стали, например стали AISI 304L, относительно низкое, поэтому она должна быть упрочнена добавками элементов, входящими в состав либо твердого раствора, либо выделений. Простейшими добавками, находящимися в растворе, являются углерод и азот. Однако увеличение содержания углерода >0,03% приводит к тому, что при нагреве в интервале температур 600—800° С по границам зерен выпадают карбиды типа МгзСе, которые снижают пластичность и приводят к нарушению целостности сварных соединений. Этого можно избежать при добавлении в сталь сильных карбидообразующих элементов, таких как молибден, который существенно упрочняет [c.59]

Некоторые легирующие элементы стабилизируют аустенит, другие — феррит, поэтому добавки таких стабилизаторов аусте-нита, как никель и марганец, должны способствовать сохранению аустенитной матрицы (см. рис. 7.5). Простейшая аустенитная сталь AISI 316 содержит молибден, который, будучи растворен в аустените, способствует увеличению предела ползучести. Пределы ползучести и прочности таких сталей сильно зависят от температуры и времени. Кроме того, в них не наблюдаются реакции, сопровождающиеся выделением других фаз и нежелательным изменением структуры и свойств зон термического влияния сварки. [c.60]

Нейтрино п стерильны, взаимодействий с 1У и Z у них нет, поэтому и заряженные, и нейтральные (см. Нейтральный ток) нейтринные токи имеют (У — А)-структуру, Константы связи Н. с ТУ-и Л -бозонами равны g/2 2 и g/A oa 6 , где g — константа связи, соответствующая подгруппе — Вайнберга угол. [c.262]

Как химический размерный эффект можно рассматривать также сдвиг энергии связи 3< ,д внутреннего уровня Pd в зависимости от размера частиц палладия [16, 18]. Для частиц Pd размером более 4—5 нм энергия связи З / д-уровня равна примерно 335 эВ, т. е. величине, характерной для объемного палладия. Уменьшение размера наночастиц Pd от 4 до 1 нм сопровождается (независимо от того, является ли материал подложки проводником (углерод) или изолятором (Si02, AijOj, цеолиты)) ростом энергии связи З /ад-уровня. Наиболее вероятная причина положительного сдвига — в размерной зависимости электронной структуры палладия, а именно, уменьшении числа валентных <г/-электронов. Аналогичный сдвиг энергии связи Pt 4/ 2 внутреннего уровня отмечен на наночастицах платины [16]. [c.11]

Редкоземельные металлы и иттрий слабо растворимы в сплавах на основе железа. Но даже этой малой растворимости бывает достаточно, чтобы заметным образом улучшить обрабатываемость сплавов железа с хромом, облагородить их структуру и повысить высокотемпературное сопротивление рекристаллизации. Добавка 1% иттрия к такому сплаву железа с хромом, как AISI-446, повышает высокотемпературное сопротивление окислению с 1100 до 1480°, обусловленное образованием самозалечивающейся защитной оксидной пленки. В то же время добавки иттрия к аустенитиым нержавеющим сталям и сплавам на основе никеля их сопротивления окислению не повышают [16]. [c.611]

При понижении температуры имеет место образование промежуточных упорядоченных фаз, обладающих областью гомогенности Ре№з со структурой типа Au ug (символ Пирсона сР4, пр. гр. [c.521]

О моделировании материала полиармированных многослойных оболочек. В рассмотренной задаче проиллюстрирована возможность замены в инженерных расчетах дискретной модели многослойного композита регулярной структуры с углами укладки арматуры в монослоях ф и — ф моделью эквивалентного в смысле значений Aijhi ортотропного макрооднородного композита. Полученные результаты помимо сформулированных в 3.1.3 выводов позволяют, очевидно, дать оценку К, т. е. нижней границе применимости макрооднородной модели для полиармированного (N >2) слоистого композита регулярной (квазирегулярной) структуры (см. 1.8.3). [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...