Кобал

Выбираем аксонометрический масштаб — УИ КОб 1, т. е. используем приведенные коэффициенты искажения. [c.148]

Подобным образом кривая, выражающая соотношение между (Ср — Ср) и давлением углекислого газа, может быть построена на основе уравнения состояния Бенедикт — Вебб — Рубина с использованием параметров (фут /фунт-моль и °R) для углекислого газа, установленных Кобе [121 [c.182]

Теплообменные камеры наиболее эффективно работают при расходной концентрации насадки 0<ц,<1,5 при этом коэффициент передачи коэффициента объекта Коб достигает наибольших значений (до 0,79 град-nj кг). [c.369]

Как следует проверить отверстия и валы плоскими калибрами-пробками и калибрами<кобами [c.58]

Обрабатываемость резанием — в горячекатаном состоянии при НВ 131 и 0 = 315 410 МПа тв. спл = 2,1, Коб. ст= 1-65. [c.41]

Обрабатываемость резанием — в горячекатаном состоянии при НВ 131 в Ов = 460 МПа, Коб.ст отв.спл 181 ] [c.135]

Обрабатываемость резанием — в горячекатаном состоянии при НВ 163 и Ов = 610 МПа Коб. ст = 0,95. [c.140]

Обрабатываемость резанием — после закалки и отпуска при НВ 187—236 и 640 МПа Коб. ст ТВ. спл [c.257]

Обрабатываемость резанием — в нормализованном и отпущенном состояния при НВ 138 и (Tg = 460 МПа, Коб. от 1 итв. спл [c.327]

Обрабатываемость резанием — в горячекатаном состоянии при НВ 202 и Ojj = 740 МПа Ко ТВ. спл 0>90, Коб. ст 0,36. [c.329]

Температура ковки, °С начала 1160, конца 850. Сечения до 200 мм подвергаются низкотемпературному отжигу с одним переохлаждением. Свариваемость — не применяется для сварных конструкций. Обрабатываемость резанием — в горячекатаном состоянии при НВ 217—228, отв. спл 0,8, Коб. ст 0>3- [c.389]

Свариваемость — не применяется для сварных конструкций. Обрабатываемость резанием — в горячекатаном состоянии при НВ 207 Ов = 900 МПа, спл = 0.6, Коб. от = 0.3. [c.401]

Свариваемость — не применяется для сварных конструкций [811. Обрабатываемость резанием—при НВ 200—220 и <7= = 710 МПа, Коб от = = 0,45, К ,в.спл = 0,9 [52]. [c.410]

Обрабатываемость резанием — в закаленном состоянии при НВ 169 и = = 610 МПа, 0 ТВ. спл 0,85, Коб. ст 0,35. [c.524]

Вспомним теперь, что искомая производящая функция S является функцией q, q, t. Но если бы функция, удовлетворяющая уравнению (132), была бы найдена, то, как уже говорилось выше, q и р были бы константами. Поэтому интересующая нас функция S должна зависеть помимо п констант ai,. ... .., а (они входят вместо q ) лишь от старых координат q и от t. Теперь видно, что уравнение (132) является уравнением в частных производных относительно искомой функции S. Это уравнение в частных производных называют уравнением Гамильтона — коби. [c.323]

Рассмотрим составляющие главного вектора внешних сил. Выделим главный вектор объемных сил Гм, т.е. сил, действующих на материальные точки, находящиеся внутри объема V, и обусловленных воздействием объектов, расположенных вне объема (гравитационные, электрические, магнитные силы, силы инерции и т.п.). Обозначим Коб — главный вектор сил, обусловленных действием ограничивающей объем V оболочки на материальные точки, находящиеся внутри объема и непосредственно примыкающие к этой оболочке, в тех случаях, когда оболочка не будет абсолютно проницаемой. Примем, что другие силы отсутствуют. Тогда, очевидно, [c.406]

Обозначим также Н о суммарный вектор сил, действующих со стороны материальных точек, находящихся внутри объема V , на его оболочку. По третьему закону Ньютона имеем К о = —Коб- [c.407]

Объемный метод изучения скорости коррозии основан на определении количества выделившегося при реакции водорода ( при коррозии в кислой среде с водной деполяризацией) или поглощенного кислорода (при коррозии в нейтральных средах с кислородной деполяризацией). Оценка скорости коррозии в этом случае с помощью объемного показателя Коб, равного отношению объема выделившегося или поглощенного газа к поверхности корродирующего металла в единицу времени [c.7]

Это характерное свойство W-функций не имеет аналога в теории коби. Уравнение Гамильтона в частных производных приводит к некоторому тождеству, связывающему q , Pk, которое заставляет точку оставаться на определенной поверхности в фазовом пространстве. [c.294]

Несколько лучший результат для фугитивности двухокиси углерода можно получить при использовании постоянных уравнения состояния Бенедикт — Вебб — Рубина, определенных Кобе [121 [c.250]

Финдлей Р. А., Гойнс Р. Р., Системы с твердым теплоносителем, сб. Новейшие достижения нефтехимии и нефтепереработки , под ред. Кобе и Мак-Кета, т. II, Гостехиздат, 1961. [c.415]

Холима Дж. Б., Конструктивные особенности установок каталического крекинга гидрофлоу, сб. Новейшие достижения нефтехимии и нефтепереработки под ред. Кобе и Мак-Кета, т. И, Гос-топтехиздат, 1961. [c.415]

Тогда на пленке образуются непрерывные засвеченные линии. Пленка берется в виде узкой полоски, поскольку для замера диаметра засвеченной линии полный круг не нужен. На рис. 593 показана кассета с вращающим приводом, так называемая камера Закса. На рис. 594 представлена проявленная пленка — рент-1снограмма. На ней видны линии железа и золота. Линии сдвоены всдсд-ствис того, что характеристическое излучение коб.чльта образует, как указывалось выше, дублет. Более яркая линия соответствует длине волны 7 ==1,7853 А, более слабая — >.= 1,7892 А. Обмер рентгенограммы производится, естественно, по более яркой липни. [c.530]

Доказательство. Так как поток материальных точек через объем V стационарен, то количество движения системы переменного состава Л4 сохраняется во времени dQ/d< = 0. Воспользовавщись теоремой 5.3.1, можно написать в соответствии со смыслом векторов Гм и Коб [c.407]

КОБО ОТСТОЯТ ОТ полюса годографа, т. е. кривую на сфере. Производная dA/du, будучи направлена по касательной к годографу, лежит в касательной плоскости к сфере и, следовательно, перпендикулярна к радиусу ее, т. е. к вектору А. [c.183]

Солнцев В. П., Ляпунов А. П., Картузов В. В., Корбутяк М. А., Семенов Коб.мрь А. А., Солнцева Т. А. [c.5]

Vol. 1. P. 451—530. ( m. также Хандрих К., Кобе С. Аморфные ферро- и ферримагнетики Пер. с нем. М. Мир, 1982.) [c.647]

Допустим для простоты, что теплоемкость исходных продуктов, продуктов реакции и их молекулярные массы одиг а-КОБЫ, и проинтегрируем основную систему дифференциа/ь-ных уравнений (7.2.1) — (7.2.5). Из уравнения (7.2.1) ге-посредственно следует [c.360]

Коба.пьтовые сп,павы отличаются также высокой коррозионной стойкостью я хорошим сопротивлением истнраиню. [c.301]

Для инструмента, применяемого в костном хирургии, и искусственных зубов, я С1ЛЛ применяется сплав коба.льта с 35 /о хрома и 6% молибдена. [c.301]

На рис. 4-30 те же данйыё прёдставлейЫ в коб Дй-ыатах (4-12). Опытные точки в общем совмещаются, однако кривая отлична по характеру от соответствующей кривой для пароводяной смеси на рис. 4-23. Эти кривые совмещаются только в области очеиь малых [c.93]

Сварка соединений встык осуществляется с помощью стыковых швов, а соединения внахлестку и впритык — угловьщц ИЛИ ВЗЛИ коБыми швами. В зависимости от толщины свариваемых деталей стыковой сварной шов может быть бесскосным, V-образным, К-образным и Х-образным (рис. 27.3). Бесскосный шов получается 15 451 [c.451]

Теплостойкие стали, которые хорошо противостоят деформации и разрушению при температурах ниже 550 С. Это хромистые, хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали перлитного и мартенситного классов (Х5М, Х6М, 20ХЗМВФ -и др.). Обрабатываемость их мало отличается от обрабатываемости конструкционных сталей коэффициент обрабатываемости по скорости резания по отношению к стали 45 для них равен Коб = 0.8. [c.34]

А. А. Кобринский, А. Е. Коб- применение роботов и ыанипуля-ринский. К построению движений торов. Л., ЛПИ, 1974. манипуляционных систем.— Докл. 3. А. А. Кобринский, Л. А. Кобрин-АН СССР, 1975, 224, № 5. ский. К задаче оптимального [c.18]

А. А. Кобринский, А. Е. Коб- ния. М., Наука , 1966. ринский. К построению движений 6. Ф. П. Васильев. Лекции по мето-манпнуляционных систем.— дам решения экстремальных аа-Докл. АН СССР, 1975, 224, № 5, дач. М., Изд-во МГУ, 1974. [c.35]

Актуальность проблем динамики для современного машиностроения подчеркивалась в решениях пяти Совещаний по основным проблемам теории машин и механизмов в 1954, 1959, 1961, 1964 и 1967 гг. в докладах акад. И. И. Артоболевского, чл.-кор. АН УССР С. Н. Кожевникова, проф. д-ра техн. наук А. Е. Коб-ринского. Вопросы динамики машин-автоматов рассматривались также на Совещаниях по автоматизации технологических процессов в машиностроении в 1953, 1956 и 1959 гг., проводимых АН СССР. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...