А влияние давления в отборе

Современные мощные теплофикационные турбины отличаются возросшей работоспособностью пара, аккумулированного в развитой ЧВД, перепускных трубах и камерах отборов, а также относительно малыми постоянными времени ротора. Эти и указанные ранее в 7.5 и 7.6 такие особенности теплофикационных турбин, как ступенчатый подогрев сетевой воды, возможность работы по тепловому графику с противодавлением, расщирение диапазона регулирования давлений в отборах, оказывают существенное влияние на проектирование их систем регулирования. [c.255]

В реальных условиях часть тепла будет уходить на нагрев стенок оболочки и других металлических конструкций, расположенных внутри оболочки и имеющих температуру ниже температуры пароводяной смеси. Этот отбор тепла, естественно, будет приводить к снижению температуры пароводяной смеси, а значит, и к снижению давления в оболочке. Влияние аккумуляции тепла металлом на параметры среды в оболочке было оценено аналитически и подтверждено экспериментально. [c.96]

Перемещение органов регулирования происходит под влиянием изменения регулируемых параметров турбины. Командным (импульсным) органом системы регулирования конденсационной турбины является регулятор скорости, а у теплофикационных турбин также и регулятор давления пара в камере отбора. В турбинах применяются два типа регуляторов скорости центробежные и гидродинамические. [c.54]

Если же отсасываемый пар отводится в подогреватель с более низким давлением, чем в месте отсоса (рис. 111, в), то теряется полезная работа отсасываемого пара, пропорциональная разности его энтальпий от места отсоса до камеры регенеративного отбора. В то же время уменьшается количество отбираемого пара в месте включения подогревателя и ухудшается эффективность влагоудаления в этом месте. Если в первом приближении считать уменьшение расхода из камеры регенеративного отбора (точка В) равным расходу отсасываемого пара (точка А) и принять коэффициент Dy одинаковым в точках Л и В, то влияние отсоса на влаго-содержание и к. п. д. сказывается только в отсеке между точками Л и В. На этом участке не работает в турбине пар, отведенный в отсос, и не вызывает механических потерь вода, удаленная с отсосом. Поэтому критерий эффективности отсоса здесь такой же, как при отводе отсасываемого пара в конденсатор [уравнение (VII.33) ]. Влагоудаление с отсосом по такой схеме снижает к. п. д. турбины. [c.252]

В данном параграфе представлены результаты исследования влияния резких изменений граничных условий на локальные и глобальные характеристики течения при сильном глобальном взаимодействии исходного пограничного слоя с внешним гиперзвуковым потоком. Показано, что при достаточно большой амплитуде возмущений большая часть пограничного слоя (вне узкого вязкого пристеночного слоя) ведет себя как локально-невязкое течение. Дана классификация режимов течения в зависимости от амплитуды возмущения, найдены параметры подобия, сформулированы соответствующие краевые задачи. Особый интерес представляет течение с большими возмущениями давления, для которого установлены границы безотрывных режимов обтекания ступеньки, обращенной против потока, а также правило отбора решения на основной части тела. В отличие от рассмотренных в пред ше ству ющих разделах течений с разрывными граничными условиями, в рассматриваемой постановке влияние быстрых изменений в граничных условиях оказывает не только локальное, но и глобальное воздействие на течение в пограничном слое от области возмущений вплоть до передней кромки. [c.296]

Уменьшить влияние изменения количества топлива в бачке на качество топливно-воздушной смеси на какой-то установившейся скорости полета можно с помощью обратного клапана, создавая в топливном бачке постоянное повышенное давление (рис. 54). Отбор давления производится из камеры сгорания при помощи обратного клапана /, перепускающего часть газа из камеры сгорания в топливный бачок. Клапан от камеры сгорания должен находиться на расстоянии 15—20 мм, а трубку, [c.78]

В натурных условиях, однако, такое условие оказывается трудно выполнимым. Действительно, в реальности мы имеем дело с неоднородным анизотропным пластом, влияние окружаюш,их скважин приводит к дополнительной нестационарности по давлению, а кругового источника обильности до (идеального контура питания или отбора) может не существовать вовсе. [c.46]

Теплофикационная турбина с одним сетевым по-дофевателем представляет собой как бы две турбины с двумя конденсаторами конденсационный поток пара проходит всю турбину и поступает в конденсатор, а теплофикационный — только через часть турбины и поступает в подофеватель, который ифает роль конденсатора. Отсюда и следует роль подогревателя она зависит от соотношения конденсационного и теплофикационного потоков пара и от изменения теплоперепада теплофикационного потока. Поскольку теплоперепад теплофикационного потока существенно меньше, чем конденсационного, то даже небольшое изменение давления в камере отбора турбины приводит к существенному изменению теплоперепада, мощности и экономичности теплофикационного потока. Особенно велико влияние давления в отборе при работе в чисто теплофикационном режиме, когда теплофикационная турбина работает как турбина с противодавлением. [c.210]

На рис. 3.8 и 3.9 приведены графики выигрыша для установок ВКТ-100 и К-50-90. Легко заметить, что в схеме ВКТ-100 возможности повышения экономичности не полностью использованы для подогревателей как низкого, так и высокого давления. Широкая площадка, соответствующая ступени № 4, определяется установкой в пределах этой ступени конденсатора испарителя, который согласно рис. 1.4 снабжается паром из отбора на П-5, поэтому даже при работе без испарителя выигрыш от регенерации несколько снижается. Относительно велико влияние недогрева в П-5. Это объясняется тем, что в данном случае деаэратор снабжается из своего отбора, а не предвключен, как в схеме К-50-90 (рис. 3.10). [c.103]

Плечи рычагов АБ и ЛГ подобраны так, что оба клапана одновремен1Ю на одинаковую величину изменяют впуск пара как в ч. в, д., так и в ч. н. д., поэтому изменение электрической нагрузки и связанное с ним увеличение про-tiy Ka пара через всю турбину не сказываются на расходе отбираемого пара и на его давлении. Если же происходит, например, увеличение расхода отбираемого пара при неизменной электрической нагрузке, то давление отбираемого пара понизится, поршень регулятора давления Ро пойдёт вверх, рычаг А Г будет поворачиваться около точки В. При этом клапан поднимется, увеличивая впуск пара в ч. в. д., а клапан опустится, уменьшая впуск пара в ч. н. д. В результате расход пара в отбор увеличится, а мощность турбины останется неизменной, так как соотношение плеч рычага подобрано так, что увеличение мощности ч. в. д. под влиянием увеличения пропуска пара через неё равняется уменьшению уменьшения пропуска пара через эту часть [c.304]

Регенеративный подогрев питательной воды на КЭС при промелсуточном перегреве пара имеет ряд особенностей. Относительное повышение КПД от регенерации при промежуточном перегреве пара меньше, чем без него, так как КПД исходного цикла без регенерации более высок, а отборы пара после проме-л<уточного перегрева уменьшаются. Пар в отборах после промежуточного перегрева имеет более высокую энтальпию, чем пар такого же давления в турбине без промежуточного перегрева. Использование более перегретого пара для подогрева воды меиее выгодно из-за уменьшения отборов пара на регенерацию и увеличения пропуска пара в конденсатор и, следовательно, потери теплоты в нем. Относительное повышение КПД турбоустановки от регенерации бцг при промежуточном перегреве пара меньше, чем без него, почти во всем интервале подогрева воды (рис. 5,10). Из формулы (5.3,6) видно, что промежуточный перегрев пара оказывает влияние на энергетический коэффициент (SorA/ir) / (а,(АЯк). В области до промежуточного перегрева Аг уменьшается только из-за увеличенного общего теплоперепада АЯк, а после промежуточного перегрева на Аг в одном напра1влении оказывают влияние значения Ur (уменьшаясь) и а,( и ДЯ,( (увеличиваясь). Однако при низких давлениях отборов эти факторы компенсируются ростом теплоперепадов отбираемого пара, поэтому КПД турбоустановки с промежуточным перегревом мом ет превысить КПД турбоустановки без него. [c.62]

Влияние параметров пара на себестоимость вырабатываемого дистиллята показывает анализ зависимости (2-1). При снижении давления пара в отборе при его подаче на первую ступень подогрева исходной воды затраты на выработку электроэнергии на многоцелевой установке возрастают, а затраты на теплоту уменьшаются. Повышение температуры греющего пара безуслов но оказывает влияние как на производительность установки, так и на себестоимость производимого дистиллята, однако поднять ее значение выше определенного предела невозможно из-за интенсивного накипеобразо-вания. [c.81]

Отбор пород из толщ того же возраста, выходящих на достигаемые бурением глубины, обеспечивает в известной степени подобие пород по минералогическому составу и структуре. Это особенно важно, в связи с различным характером влияния давлений и температур на механические свойства пород разного состава, а также вследствие необходимости при оценке буримости пород учитывать физико-химическое воздействие промывочной жидкости, которое также во многом зависят от состава и строения пород. [c.201]

На погрешность золотниковой системы измерения оказывают влияние фазовые рассогласования между измеряемым значением силы и положением кривошипа пульсатора. Это рассогласование, вызванное динамическими явлениями, порождает динамико-кинематическую погрешность, возникающую в результате отбора на манометры не экстремальных давлений, а нх промежуточных значений в цикле. Таким образом, измеренное значение нагрузки будет равно значению амплитуды в точке измерения, помноженному на косинус угла между фазой этой нагрузки и дуговым положением кривошипа пульсатора. С учетом наложения фазовых смещений погрешность силоизмерения при золотниковом разделении может быть определена следующим образом [c.346]

От режима работы турбины сильно зависит температура питательной воды парогенераторов из-за изменения давления пара в верхнем регенеративном отборе. Изменение t может составлять 30° С и больше (см. диаграммы режимов работы турбин). Между тем изменение t на 30° С изменяет расход топлива в парогенераторе (а следовательно, и Бтэц) при той же его паропроизводитель-ности примерно на 5%, а такая погрешность вызывает во много раз большую погрешность при определении экономии топлива и особенно экономии приведенных затрат (в несколько раз). Заметное влияние оказывает еще ряд других факторов. [c.25]

Таким образом, если в глобальном решении задачи (6 Л 28) параметр не равен нулю, распределение давления имеет особенность при х жо, так как а < 0. Возможность гладкого перехода в область закритиче ского течения связана с выбором такого решения, в котором Ра = 0. Этот выбор может быть обеспечен выбором константы Ра, входящей в разложение (6Л29) вблизи передней кромки. Другими словами, условие отбора единственного решения заключается в устранении особого собственного решения на границе области влияния (вблизи точки перехода от докритического к закритическому режиму течения). [c.284]

Схемы, обеспечивающие соблюдение этого условия, называют иногда включением испарителей без энергетических потерь . Пример такой схемы приведен на рис. 8-48. В этой схеме испаритель питается паром (первичный пар) из того же отбора, как и подогреватель /72, а вторичный пар конденсируется в конденсаторе испарителя КИ, включенном между подогревателями Л2 и из. Такое включение конденсатара испарителя не оказывает никакого влияния на более низкий по давлению отбор рз<р2- Очевидно, что если бы конденсатор испарителя был включен, как показано на рис. 8-48 пунктиром, то теплота конденсации вторичного пара увеличила бы температуру воды, вступающей в [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...