Диффузионное термическое сопротивлени

Диффузионное термическое сопротивление [c.342]

Здесь Осм — коэффициент теплоотдачи, отнесенный к разности температур стенки и пара (парогазовой смеси) вдали от поверхности конденсации. Коэффициент теплоотдачи асм является сложной величиной, учитывающей различные термические сопротивления. Суммарное термическое сопротивление Л=1/асм можно расчленить на термиче-ческое сопротивление конденсата Япл, межфазное термическое сопротивление и термическое сопротивление подводу теплоты (пара) к поверхности конденсации (диффузионное термическое сопротивление) Л. Этим термическим сопротивлениям соответствуют температурные разности ЛГ , АТф, ДГд (см. рис. 2-6), причем [c.42]

Диффузионное термическое сопротивление с учетом зависимости (2-4-7) и формулы массоотдачи [c.42]

Некоторые результаты расчета представлены на рис. 5-2—5-5. При анализе графиков следует иметь в виду, что характер снижения теплоотдачи по мере увеличения х обусловлен не только утолщением пленки, что имеет место при конденсации чистого неподвижного пара. На рисунках отражен результирующий эффект, обусловленный также влиянием скорости смеси на диффузионное термическое сопротивление и на величину трения на поверхности пленки. К сожалению, отсутствие обоб- [c.131]

Данные о влиянии скорости смеси на диффузионное термическое сопротивление весьма ограничены. Ряд опубликованных работ проведен таким образом, что выделить из многообразия факторов влияние скорости практически невозможно. [c.173]

Следует особо отметить, что на рис. 6-22 представлены данные, полученные в опытах как с капельной, так и пленочной конденсацией. Таким образом, в условиях описанных опытов диффузионное термическое сопротивление практически не зависит от характера конденсации. В результате оказывается возможным использование для расчета капельной конденсации некоторых результатов, полученных ранее для диффузионного сопротивления при пленочной конденсации. Конечно, этот вывод не следует экстраполировать на более высокие числа Рейнольдса. [c.174]

Газ препятствует проникновению пара в занятую нм область трубы, создает дополнительное диффузионное сопротивление тепло- и массопереносу. Эксперименты показывают [3], что диффузионное термическое сопротивление в десятки и сотни раз может превышать термическое сопротивление при конденсации чистого пара. Часть поверхности тепловой трубы, занятая газом, практически не участвует в теплообмене. [c.121]

Понижение парциального давления пара по мере приближения к поверхности конденсации приводит соответственно я к понижениям температуры насыщения смеси. Обусловленный этим перепад температуры в парогазовом слое, хотя он целиком определяется явлениями массопереноса, для удобства тепловых расчетов часто связывают с тепловым потоком при конденсации и используют понятие диффузионного термического сопротивления [c.158]

Метод и теория раздельного определения компонентов внешнего тепломассообмена. Использование (2.4) позволяет с помощью минимального числа базовых элементов — трех — определить все три компонента плотности теплового потока Як, Ял и Ям, а также плотность потока массы. В принципе, сочетание элементов, обладающих разными свойствами (диффузионной проницаемостью, степенью черноты, термическим сопротивлением), может дать большое число вариантов решения. Приведем самый простой из них, реа- [c.26]

При малых содержаниях паров металлов в парогазовой смеси тепловым сопротивлением пленки конденсата, сопротивлением фазового перехода и контактным термическим сопротивлением можно пренебречь. Скорость конденсации определяется скоростью диффузионной доставки молекул к охлаждаемой поверхности 41—43]. Температуру пленки при конденсации паров щелочных металлов можно принимать практически равной температуре охлаждаемой поверхности, так как пленка конденсированного металла имеет высокую теплопроводность. Давление пара у поверхности пленки конденсата принимается равным давлению насыщения пара при температуре пленки. Плотность диффузионного потока пара, участвующего в процессе массообмена, выражается соотношением [41] [c.239]

Задача о теплообмене при конденсации пара из парогазовой смеси в полной постановке должна рассматриваться как сопряженная задача. Результирующий коэффициент теплоотдачи зависит по крайней мере от двух термических сопротивлений — диффузионного сопротивления и сопротивления конденсата. Эти два термических сопротивления взаимосвязаны, что в общем случае не позволяет заранее задать распределение плотности потока массы конденсирующегося пара по поверхности фазового перехода. Знание распределения этой величины необходимо для решения диффузионной части задачи. [c.125]

Решение сопряженных задач подобного рода удается получить только в простейших случаях. Поэтому часто используется приближенная методика, описанная в 2-4. При наперед заданных граничных условиях решается отдельно диффузионная задача, а затем определяется суммарное термическое сопротивление. [c.125]

Однако и последнюю методику не всегда удается реализовать в практических расчетах. Часто используются эмпирические формулы, описывающие эквивалентное термическое сопротивление, обусловленное как диффузионным сопротивлением, так и сопротивлением конденсата. Это вызвано тем, что при экспериментальном исследовании тепломассообмена в сложных системах не всегда удается выделить и описать отдельные термические сопротивления. [c.125]

При конденсации пара в последнем всегда возникает конвекция. Скорость парогазовой смеси может сказываться как на термическом сопротивлении конденсата, так и на диффузионном сопротивлении. Последнее сопротивление должно более существенно зависеть от скорости, причем в общем случае зависимость диффузионного сопротивления от скорости может быть различна для пленочной и капельной [c.172]

Эти термические сопротивления различны для различных веществ. Для высокотеплопроводных жидких металлов можно пренебрегать термическим сопротивлением пленки конденсата. Для органических веществ и частично для жидких металлов существенно влияние диффузионного сопротивления теплоотдаче. [c.199]

После образования слоя пористых отложений, являющегося диффузионным барьером, на донных участках паровых туннелей этого слоя, непосредственно прилегающих к стенке, в процессе столбчатого кипения происходит образование пересыщенных растворов (или расплавов) солей и последующее заполнение ими всего объема туннелей . При этом кипение перемещается на поверхность образовавшегося слоя, а температура стенки трубы возрастает соответственно термическому сопротивлению этого слоя. [c.18]

Процесс конденсации пара из паровоздушной смеси при движении ее внутри вертикальных трубок пучка представляется следующим образом. По мере движения смеси по трубкам пар непрерывно конденсируется, при этом количество воздуха остается неизменным. В результате конденсации пара и постоянства живого сечения пучка скорость смеси непрерывно падает, а парциальное давление воздуха растет. Одновременно с этим падает и температура паровоздушной смеси вследствие понижения парциального давления пара и некоторого падения давления смеси из-за парового сопротивления. Снижение температуры пара по ходу смеси уменьшает температурный напор. Все это приводит к уменьшению коэффициента теплоотдачи с паровой стороны и удельного теплового потока q. При этом непрерывно изменяется соотношение отдельных составляющих термического сопротивления от смеси к пару. В начале процесса конденсации, когда парциальное давление воздуха в смеси мало, основным противодействием переходу тепла от пара к стенке является термическое сопротивление конденсатной пленки, а диффузионное сопротивление парогазовой пленки при движении смеси с большой скоростью практической роли не играет. По мере движения смеси и падения ее скорости [c.159]

Теплоотдача при конденсации пара из парогазовой смеси зависит от диффузионного и термического сопротивлений конденсата. На практике используют эмпирическую зависимость для эквивалентного термического сопротивления [c.74]

Наряду с неравновесностью средних концентраций в двухкомпонентной тепловой трубе имеет место неравновесность средних температур. Учитывая малое термическое сопротивление фазового перехода, следует ожидать, что температура жидкости на границе раздела фаз равна температуре пара и, следовательно, в пределах диффузионного пограничного слоя имеется радиальный перепад температур. Радиальный перепад температуры в каждом сечении тепловой трубы, в том числе и в адиабатической зоне, вызывает радиальный теплообмен между двумя фазами, похожий на противоточный теплообмен в теплообменниках. Пар охлаждается при движении в направлении к конденсатору, жидкость, двигаясь в противоположном направлении, нагревается. Радиальное падение температуры пара — совершенно необходимое условие работы двухкомпонентной трубы. Иначе невозможно объяснить значительное падение температуры между испарителем и конденсатором, наблюдаемое во всех экспериментах с двухкомпонентными тепловыми трубами при концентрациях, отличающихся от азеотропных [39—42]. [c.140]

Сопротивлением износу обладают диффузионные и электро-осаждаемые покрытия твердых металлов (таких, как хром и никель), а также металлизационные покрытия, которые в дальнейшем шлифуются и подвергаются термической обработке. [c.131]

Из выражения (1.28) следует, что при малых скоростях деформации, контролируемых термически активируемыми процессами, сопротивление растет со скоростью по линейному закону. Возрастание с понижением скорости деформации и повышением температуры эффектов, связанных с диффузионными процессами, ограничивает применимость приведенного анализа для области малых скоростей деформирования. [c.34]

Зависимость теплообмена от числа Re при неравновесных химических реакциях в теплоносителе носит более сложный характер по сравнению с процессами в инертных потоках, С увеличением числа Рейнольдса растет конвективный перенос тепла и массы по сечению потока, снижается толщина пограничного слоя, его термическое и диффузионное сопротивление, изменяются профили температур и концентраций, а следовательно, и соотношение тепловых потоков, передаваемых различными путями. В настоящее время отсутствуют экспериментальные данные по профилям концентраций компонентов в турбулентных неравновесных потоках четырех-окиси азота, поэтому при рассмотрении влияния числа Re на профиль С4 по поперечному сечению потока, что, согласно (3.20), определяет величину вклада химических реакций в теплообмен, могут быть использованы лишь расчетные данные. На рис. 3.3 изображены графики из [3.38], характеризующие изменение С4 и эффек- [c.68]

Суммарное термическое сопротивление SR—1/а СМ МОЖНО рЯСЧЛС нить на термическое сопротивление конденсата Rh, термическое сопротивление фазового перехода и термическое сопротивление подвода теплоты (пара) к по верхности конденсации (диффузионное термическое сопротивление) Rj . Этим термическим сопротивлениям соответствуют температурные разности Д/к, А ф и Д д (рис. 14-6), причем [c.342]

В ряде инженерных задач конденсации пара и его смеси с некон-денсирующимся газом межфазное термическое сопротивление бывает несущественным по сравнению с диффузионным термическим сопротивлением, учитывающим ослабление переноса пара к поверхности конденсации. Последнее обстоятельство в некоторых случаях позволяет пренебречь межфазным термическим сопротивлением. [c.37]

При конденсации смеси паров фазовая граница конденсат — пар проницаема для обоих компонентов. Однако более высокое содержание у поверхности одного из комлонентов приводит к неоднородному распределению концентраций в паровой смеси. В результате теплообмен зависит не только от термического сопротивления конденсата, но и от диффузионного термического сопротивления. Эти две составляющие взаимосвязаны. [c.209]

Три базовых элемента (или трехсекционный тепломассо-мер) с одинаковыми термическими сопротивлениями = = / 2 = / з располагаются на поверхности продукта в зоне, где эта поверхность имеет одинаковую температуру и равномерно омывается теплоносителем (рис. 2.1). Элементы 1 и 2 имеют нулевую диффузионную проницаемость, поток массы обходит их, элемент 3 имеет такую же диффузионную проницаемость, как исследуемый продукт. Степень черноты е, и Ез элементов 1 и 3 одинакова и близка к степени черноты поверхности продукта е, а выбирается меньшей (светлая секция). Сигналы трех элементов будут отличаться друг от друга, если реализуются три компонента дл и Принцип работы тепломассомера состоит в том, что между сигналами базовых элементов дх, д у1 д и компонентами Як, Ял и <7м устанавливается однозначная связь. [c.27]

Рейнольдса, Эйлера и Фруда и безразмерная функция распределения скорости среды во входном сечении камеры горения Во, Ей, S — радиационные критерии Больцмана, Бугера и Шустера — поглощательная способность стенок камеры сгорания (поверхность стенок является серой и изотропно отражающей) Рг = =-vi/ai — критерий Прандтля, определяемый по температуре и составу газовой смеси во входном сечении камеры горения Ргд=Г1/Ог1— диффузионный критерий Прандтля для тех же условий T plTi — отношение температуры охлаждающей стенку среды к температуре горючей смеси на входе в камеру горения lIRph — критерий теплообмена потока с охлаждающей стенку средой (Rf — термическое сопротивление стенки поверхности нагрева, Xi — теплопроводность газовоздушной смеси на входе в камеру) Ar = EIRTi — критерий Аррениуса [c.415]

Термическое сопротивление при подводе пара к поверхности конденсации обычно связывается с наличием в паре некон-денсирующихся газов, которые создают дополнительное диффузионное сопротивление, или с наличием химических реакций, протекающих в паровой фазе. Это сопротивление может быть значительным по величине и в некоторых случаях может привести к существенному снижению теплоотдачи при конденсации. [c.226]

Достаточно надежные данные для расчета теплоотдачи в обоих мокрых зонах водяного экономайзера (переходной и конденсационной) пока отсутствуют. В качестве первого приближения можно воспользоватьея соображениями о примерной аналогии между теплопередачей и диффузией [Л. 7-10]. При сравнительно небольших значениях концентрации водяных паров, которые характерны для продуктов сгорания, решающее влияние на процесс конденсации оказывает диффузионный обмен в пограничном слое, в то время как термическое сопротивление конденсатной пленки может считаться пренебрежимо малой величиной. [c.174]

Ввнду того что при капельной конденсации обычно термическое сопротивление конденсата мало, увеличивается влияние диффузионного сопротивления. При одной и той же концентрации неконденсирующихся газов и прочих равных условиях в случае капельной конденсации может иметь место более сильное уменьшение суммарной характеристики теплообмена, чем при пленочной. [c.172]

Термическое сопротивление в процессе пленочной конденсации металлов складывается из сопротивления пленки конденсата и граничных сопротивлений фазового, связанного со скачком температур на границе раздела фаз между паром и жидкостью диффузионного, обусловленного наличием примесей в паре контактного, вызванного низкотеплопроводными загрязнениями на границе конденсат-стенка. В ряде исследований [I—5] при конденсации щелочных металлов получены коэффициенты теплоотдачи, которые в десятки и сотни раз меньше коэффициентов, рассчитанных при учете только термического сопротивления пленки, и целиком определяются граничными сопротивлениями. [c.3]

Значение рассчитано при учете термического сопротивления конденсатной пленки по Нуссельту при / = соп51). сопротивления фазового перехода при /=1 и диффузионного сопротивления за счет натрия. [c.15]

Таким образом, трубы из перлитной стали 12Х1МФ с диффузионным хромовым покрытием имеют повышенное сопротивление усталости при работе в условиях циклических охлаждений, величины термических напряжений в которых соответствуют максимальным перепадам температур на наружной поверхности трубы (А м=120—130 К) без покрытия. Такой результат в общем плане согласуется с результатами и лeдoвaния поведения хромированных труб в НРЧ мазутных котлов (см. рис. 4.38, табл. 4.10). [c.255]

При незагрязняющей плавке металла широко применяется удержание его в твердой охлаждаемой металлической оболочке из того же материала, что и расплав (так назьшаемый гарнисаж) или из инородного материала ( холодный тигель ). Граница расплава с охлаждаемым металлом обладает специфическими свойствами. На тончайшем пограничном слое наблюдается огромный скачок температуры — от температуры расплаленного металла (1000—3000 °С) до температуры охлаждаемой поверхности (при медной водоохлаждаемой стенке 200-400 °С). Для этого слоя особое практическое значение имеют три характеристики диффузионные свойства, определяющие загрязняе-мость расплава материалом охлаждаемой оболочки, термическое и контактное электрическое сопротивления. [c.11]

Несмотря на сходство явлений термической и механической усталости [48, 109], необходимо учитывать, что действие повторных нагревов сопровождается сложным комплексом явлений, проходящих в материалах при высоких температурах, — окислением, изменением диффузионной подвижности атомов, старением, рекристаллизацией, ползучестью и пр. При расчете термоусталостной долговечности помимо влияния теилосмен в ряде случаев необходимо принимать во внимание влияние скоростного потока горячих газов, значительно понижающих сопротивление термической усталости. Так, при скорости газов до 1М термоусталостиая долговечность может снижаться на 80— 90% по сравнению с долговечностью в стационарных условиях. [c.160]

При металлическом типе связей характерными являются относительно высокая пластичность и большие силы сцепления, т. е. большая прочность кристалла (наряду с этим — высокие электропроводность и теплопроводность). Говоря о значительной пластичности металлов, имеем в виду так называемую атермическую пластичность, т. е. пластичность, обусловленную не высокими температурами (близкими к температуре плавления металла). Термическая пластичность, Связанная с высокими температурами, имеет диффузионную природу она обнаруживается не толёко у металлов такая пластичность не сопровождается большой прочностью. Материалы с ионными связями обладают очень большой прочностью при сжатии, низким сопротивлением разрыву и практически характеризуются отсутствием пластичности эти материалы имеют очень низкие электропроводность и теплопроводность. Для ХруйКого мгновенного разрушения таких материалов достаточно мельчайших трещин на поверхности. Однако имеются керамики, у которых прочность при растяжении доходит до 14 кПмм , а прочность при сжатии — до 280 кГ/мм . [c.225]

Эффективность применения насыщения стали карбидообразующими элементами объясняется тем, что получающийся в этом случае диффузионный слой состоит из карбидов этих элементов, отличающихся высокой твердостью, износостойкостью и эрозионной стойкостью, с другой стороны, насыщение поверхности сплавов на нежелезной основе (на основе никеля, молибдена, ниобия) алюминием и хромом сообщает им высокие жаростойкость, предел выносливости и способность к сопротивлению термическим ударам. Особенно эффективным является применение диффузионного хромирования и комплексного насыщения поверхности жаропрочных никелевых сплавов хромом и алюминием (хромоалитирование). [c.307]

Химико-термическая обработка деталей применяется в промышленности в большинстве случаев с целью повышения свойств поверхностной твердости, износостойкости, эрозиостойкосгн, задиростойкости, контактной выносливости и из-гибной усталостной прочности (процессы — цементация, азотирование, нитроцементация и др.). Для резкого повышения сопротивления абразивному изнашиванию перспективны процессы — борирование, диффузионное хромирование и другие, позволяющие получить в поверхностном слое бориды железа, карбиды хрома или другие, химические соединения металлов, отличающиеся высокой твердостью. В других случаях цель.ю химико-термической обработки является защита поверхности деталей от коррозии при комнатной и повышенной температурах в различных агрессивных средах или окалииообразования (процессы — алитирование, силицирование, хромирование и др.). [c.96]

При механико-термическом программном упрочнении кристаллических тел скорость нагружения должна определяться скоростью диффузионных и микросдвиговых процессов релаксации локальных перенапряжений с соблюдением условия равенства в каждый момент времени внешнего усилия и сопротивления деформированию материала, т. е. постоянства скорости его деформирования. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...