ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Расчет поглощающей способности конструкций (М. Н. Вульфсон, Пановко) из "Вибрации в технике Справочник Том 6 " Осуществление оптимального взаимодействия возбуждающих сил, действующих с одинаковой частотой, может дать в многопоточных системах большой эффект по снижению виброактивности на режимах работы с установившимся вибрационным процессом. Примерами практического достижения высокой эффективности взаимного уравновешивания возбуждающих сил могут служить широко применяемые в промышленности балансировка вращающихся роторов и взаимное уравновешивание динамических нагрузок в многоцилиндровых поршневых машинах. Теоретическим пределом эффективности этого метода является полная взаимная компенсация возбуждающих сил и устранения из спектра колебаний механизмов и машин составляющих с частотой их действия или некоторых гармоник этой частбты. Практическая возможность достижения теоретического предела эффективности зависит от схемы и конструкции механизма (машины), от стабильности рассматриваемых колебательных процессов, и от степени соответствия расчетных параметров действительным. [c.116] Существенной особенностью метода является независимость его эффективности от абсолютной величины возмущающих сил и, следовательно, от точности изготовления деталей механизма, определяющих их значения, поскольку эффективность метода основывается на глубокой локализации результатов действия отдельных возмущающих сил. Поэтому для снижения рассматриваемой виброактивности важны относительные, а не абсолютные значения возмущающих сил. [c.116] Дальнейшее рассмотрение проводится в применении к гаЦмоникам, при которых колебания имеют длину волны значительно большую, чем геометрические размеры разделительных и суммирующих звеньев. [c.117] Значительно упрощаются расчетная модель и решение задачи для геометрически симметричных систем, которым обычно соответствуют многопоточные механизмы и машины. [c.117] При других значениях 7 Л4, RJ , Ry — нестационарные случайные функции. [c.119] Особенностью систем типа 111, в отличие от всех остальных типов, является зависимость предельных значений / тах каждом квадранте координат от величины угла ш1. Наибольшие значения будут при углах ш/, совпадающих с осями координат ХОУ (см. рис. 16, б, 17), наименьшие, равные 0,707 от наибольших, при углах, увеличенных на я/4. [c.121] В многопоточных системах со случайными, но постоянными во времени величинами Р/ главные моменты и векторы суммарного возбуждения колебаний будут иметь постоянные значения амплитуд и фаз, определяемые координатами соответствующих точек в областях рассеяния. Для таких систем формулы табл. 8 позволяют оценить возможное рассеяние параметров суммарного возбуждения и его вероятность. [c.121] В системах со случайными и переменными во времени величинами значения амплитуд и фаз главных моментов и вектора будут также переменными, т. е. возбуждение колебаний в таких системах не будет установившимся процессом. В этом случае в системах типов IV, V, VI по сравнению с системами остальных типов интенсивность вынужденных колебаний, в том числе и особенно на резонансных режимах, будет меньше не только за счет меньших величин главных моментов и векторов суммарного возбуждения, но и за счет значительно большей нестационарности процесса суммарного возбуждения при одинаковых изменениях f . [c.121] Типы колебательных систем, соответствующие планетарным передачам с разными значениями п и г, для различных к, представле гы в табл И Другие примеры выбора оптимальных значений параметров планетарных зубчатых передач, влияющих на их вибро-яктивность, приведены в [156J. [c.122] Результаты определения типов многопоточных колебательных систем, соответствующих центробежным насосам с рассмотренными параметрами, приведены в табл. 12. [c.123] Расчеты проводятся по формулам табл. 9 для Мтах тах Учетом, что а = ma/ta, где 2т =6,2 — практически достоверная область возможных значений амплитуд1гы X величии возмущающих сил (в долях а) ta — аргумент функции нормального распределения с вероятностью, соответствующей области 2т. [c.125] Практически достовериими областями возможных значений случайных величин примем области, соответствующие вероятности, равной 0,95. Результаты выполненных расчетов приведены на рис. 20 Максимальные суммарные сила Л тах тах возбуждающие колебания в многопоточных механизмах и машинах, при выборе оптимальных параметров п и у снижаются в десятки раз. [c.125] Диссипативные силы. При колебаниях упругих систем происходит рассеяние энергии в окружающую среду, а также в материале упру их элементов и в узлах сочленения деталей конструкции. Эти потери вызываются силами неупругого сопротивления — диссипативными силами, на преодоление которых непрерывно и необратимо расходуется энергия колебательной системы или возбудителя колебаний. Для описания диссипативных сил используют характеристики, представляющие зависимость диссипативной силы от скорости движения масс колебательной системы или от скорости деформации упругого элемента. Вид характеристики определяется природой сил сопротивления. Наиболее распространенные характеристики диссипативных сил показаны на рис. 1. [c.128] Такую характеристику имеют диссипативные силы, возникающие при малых колебаниях в вязкой среде (газе или жидкости) а также в ряде гидравлических демпферов. [c.128] равном 1. 2 и О, соответственно получаются характеристики (1)—(3). [c.128] Найденные таким путем приведенные величины гро и Р зависят не только от диссипативных характеристик материала, но и от параметров колебательного процесса, формы колебаний и геометрических характеристик рассчитываемой системы. При отыскании форм колебаний можно использовать разнообразные приближенные приемы, в частности, пренебрегать диссипацией, полагая, что форма колебаний мало чувствительна к слабому демпфированию. [c.133] например, где ф , д постоянные. [c.133] Форма колебаний определяется соотношением (52), и дальнейший анализ аналогичен приведенному в предыдущем примере. [c.134] Вернуться к основной статье