ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Контрольные вопросы из "Технология и оборудование сварки плавлением и термической резки " Легирование Сг повышает жаростойкость сталей при температуре выше 450 °С, а совместно с Мо повышает длительную прочность и сопротивление ползучести, за счет образований упрочняющей металл фазы Лавеса РегМо. Ванадий совместно с углеродом обеспечивает упрочнение стали высокодисперсными карбидами (табл. 7.8). [c.318] Оптимальное сочетание механических свойств изделий из перлитных жаропрочных сталей достигают при нормализации (или закалке) с последующим высокотемпературным отпуском. При этом образуется мелкодисперсная ферритокарбидная смесь, а в хромомолибденованадиевых сталях, особенно при закалке, появляется также и бейнитная структура. [c.318] Существующая технология сварки и сварочные материалы обеспечивают необходимую стойкость металла шва против образования горячих трещин и требуемые характеристики сварного соединения, но не исключают склонности сварных соединений к образованию холодных трещин и разупрочнение металла в зоне термического влияния сварки. [c.319] Холодные трещины могут возникать в процессе сварки или непосредственно после ее окончания в результате образования троостита и мартенсита в участках околошовной зоны, нагретых выше температуры Асз под влиянием водорода и действием напряжений, вызванных неравномерным нагревбм и структурными превращениями. [c.319] В связи с тем что растворимость диффузионно-подвижного водорода при нормальной температуре в низколегированных сталях мала, давление его в несплошностях жаропрочной перлитной стали может достигать 0,0981 10 МПа, что может приводить к образованию микротрещин (флокенов) в охрупченных участках сварного соединения. В связи с этим для сварки рекомендуют использовать низководородные сварочные материалы (электроды с основным покрытием, осушенные защитные газы, прокаленные флюсы). [c.319] Влияние напряжений на образование трещин зависит от жесткости сварной конструкции, которая связана с толщиной свариваемых элементов. Это необходимо учитывать при выборе методов предотвращения образования холодных трещин. [c.319] В некоторых случаях необходима выдержка сварных соединений после окончания сварки при 150. .. 200 °С в течение нескольких часов для завершения превращения остаточного аустенита и эвакуаиди водорода. [c.320] Термическая обработка сталей в состоянии поставки (нормализация или закалка с последующим отпуском) осложняет сварку в связи с возникновением в зонах термического влияния участков разупрочнения, нагретых до температур Асз или температуры отпуска стали. Разупрочнение металла околошовной зоны можно устранить нормализацией с последующим отпуском. Однако местная высокотемпературная термическая обработка сварных соединений приводит к разупрочнению близлежащих участков металла, а термическая обработка всей сварной конструкции часто затруднена. [c.320] В связи с этим сварочные материалы, предназначенные для жаропрочных перлитных сталей, должны обеспечивать химический состав металла шва, близкий к химическому составу основного металла. Если невозможен подогрев и термическая обработка (отпуск) сварных соединений, могут быть использованы сварочные материалы, обеспечивающие получение металла шва на никелевой основе (Св-08Н60Г8М7), поскольку диффузионная подвижность элементов в аустените при 450. .. 600 °С значительно меньше, чем в сталях перлитного класса. [c.320] Основными способами сварки жаропрочных перлитных сталей являются дуговая покрытыми электродами, в защитных газах и под флюсом. Подготовку кромок деталей под сварку производят механической обработкой. Допускается применение кислородной или плазменнодуговой резки с последующим удалением слоя поврежденного металла толщиной не менее 2 мм. [c.321] Дуговую сварку производят при температуре окружающего воздуха не ниже О С с предварительным и сопутствующим местным или общим подогревом. Пределы изменения температуры подофева в зависимости от марки стали и толщины свариваемого изделия приведены в табл. 7.9. [c.321] Большинство сварных конструкций из жаропрочных перлитных сталей подвергают термической обработке для устранения структурной неоднородности, остаточных сварочных напряжений и обеспечения эксплуатационной надежности. Исключение составляют сварные соединения из хромомолибденовых и хромомолибденованадиевых сталей толщиной менее 6 мм. [c.321] Примечания 1. При многопроходной автоматической сварке под флюсом допускается снижение минимальной температуры подогрева на 50 °С. [c.321] При термообработке конструкций из жаропрочных перлитных сталей используют обычно отпуск, он может применяться также как местная термическая обработка. Отпуск стабилизирует структуру (твердость) сварного соединения и снижает остаточные напряжения. С увеличением содержания хрома, молибдена, ванадия и других элементов, повышающих релаксационную стойкость сталей, температура отпуска и время выдержки должны увеличиваться. Недостатком отпуска является невозможность полного выравнивания структуры, в частности устранения разупрочненной прослойки в зоне термического влияния сварки, что может быть достигнуто только при печной термической обработке всей конструкции (табл. 7.10). [c.322] Примечание. Скорость нагрева сварных соединений из хромомолибденованадиевых сталей в интервале 500. .. 700 °С должна быть не менее 60 С/ч. [c.322] Э-09Х1МФ. Когда применение подофева свариваемых изделий и последующей термической обработки сварных соединений невозможно или необходима сварка перлитных жаропрочных сталей с аустенитными, допускается использование электродов на никелевой основе. [c.323] Вернуться к основной статье