ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Колебания роторов (Э Л. Позняк) из "Вибрации в технике Справочник Том 3 " Снижение уровня возмущающих сил непосредственно в источнике возникновения колебаний (в зубчатом зацеплении) — наиболее эффективный метод не только снижения виброактивности зубчатых передач, но и повышения их прочности. [c.112] Методы снижения уровня возмущающих сил определяются теми факторами, которые приводят к их возникновению. [c.112] Вход зубьев прямозубых колес в зацепление в нерасчетной точке вне линии зацепления, приводящий к кромочному удару зубьев, может быть скомпенсирован преднамеренным изменением профилей зубьев колес (фланкированием зубьев). Суть фланкирования заключается в том, что преднамеренным искажением правильной эвольвентной поверхности зубьев на их вершине, с учетом ожидаемых величин погрешностей и упругих Деформаций зубьев, добиваются того, что вход зубьев в зацепление происходит строго по линии зацепления. [c.112] Важным параметром, влияющим на эффективность фланкирования, является не только глубина, но и высота фланка [12]. В среднем эффект от применения фланкирования зубьев, оцениваемый как отношение динамических нагрузок в передаче до и после фланкирования, составляет 1,7—2,7 для прямолинейной и 2,2—2,7 — для криволинейной формы фланка. [c.112] Снижения отрицательного влияния погрешностей зубчатых колес можно достичь, повышая деформацию зубьев в момент входа их в зацепления, которая достигается как повышением общей податливости зубьев, так и повышением податливости зубьег. в интересующей точке зацепления. Этого можно добиться увеличением высоты зубьев (рис. 9, а) или уменьшением толщины зуба в интересующей точке контактной лишш (рис. 9, б). При этом, однако, приходится проводить оценку прочности зубьев измененной конфигурации. [c.112] С этой точки зрения наибольший эффект дает форма зубьев, показанная на рис. 10, в, поскольку имеется больше возможностей выбирать необходимое для выравнивания жесткости изменение СДКЛ по фазе зацепления. Менее эффективна форма зубьев на рис. 10, а форма зубьев на рис. 10, б, хотя и является наиболее простой в изготовлении, наименее эффективна с точки зрения выравнивания жесткости но фазе зацепления. [c.113] В косозубых передачах жесткость по фазе зацепления постоянна, если коэффициент осевого перекрытия равен целому числу. Однако, кратность ширины зубчатого венца осевому шагу не устраняет другой источник возникновения колебаний — погрешность зубчатых колес по окружным шагам, приводящую ко входу зубьев в зацеп- ение в нерабочей точке вне линии зацепления. [c.113] С этой целью зубчатые колеса изготовляют в виде составной конструкции —мелду ободом и ступицей устанавливают упругий элемент, препятствующий распространению вибраций от источника их возникновения к другим элементам системы (см. рис. 4). Делшфирование колебаний в упругом элементе составных зубчатых колес так,ке способствует улучшению виброакустических характеристик зубчатых передач. [c.114] В планетарных редукторах соединение центральных колес с сопряженными деталями через зубчатые муфгы также способствует демпфированию колебаний на контактирующих поверхностях зубьев муфт и виброизоляции зубчатых зацеплении от корпусных деталей редукторов. [c.114] Например, для уменьшения уровня вибраций, передающихся ог сателлитов на водило, необходимо исключать поперечные колебания сателлитов на их осях. Этою можно добиться, обеспечив сдвиг лп (п — номер гармоники в спектре возмущающей силы) по фазе между возмущающими силами в зубчатых зацеплениях сателлита с солнечной шестерней и эпициклом. Для этого числа зубьев сателлитов должны быть четными, что при равенстве уровня возмущающих сил в обоих зацеплениях сателлита с центральными колесами обеспечит преимущественно крутильные колебания сателлитов [18]. [c.114] Виды дви/кенпя центральных колес, представляемых в видз упругих тел, формируют с целью не только снижения виброактивности редуктора, но и уменьшения уровня динамических напряжений, возникающих в ободе зубчатого колеса. Анализ показывает, что величина некратности центральных колес планетарных редукторов не влияет на уровень динамической напряженности ободьев зубчатых колес, поэтому требования по их прочности не накладывают дополнительных ограничений на выбор величины z. [c.115] Следует обратить внимание на отсутствие в спектре вибраций второй гармоники зубцовой частоты первой ступени. Объясняется это тем, что торцовой коэффициент перекрытия в этой передаче = 1,5, что в соответствии со сказанным выше обращает в нуль все четные гармоники зубцовой частоты в спектре возмущающих сил. [c.117] Динамические процессы в механизмах с зубчатыми передачами. Сборник статей / Под ред. М. Д. Генкина и Э. Л. Айрапетова. М.. Наука, 1976. 155 с. [c.117] Колебания механизмов с зубчатыми передачами. Сборник статей / Под ред. М. Д. Ген-кина и Э. Л. Айрапетова. М., Наука, 1977. 150 с. [c.117] Левина 3. М., Решетов Д. Н. Контактная жесткость машин. М., Машиностроение, 1971. 64 с. [c.117] Вернуться к основной статье