ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Расчет теплообмена в поверхностях нагрева из "Тепловое и атомные электростанции изд.3 " Уравнения теплового баланса по греющему и обогреваемому теплоносителям и уравнение теплопередачи для каждой из поверхностей нагрева, составленные на 1 кг (1 м ) расчетного топлива, представлены в табл. 1.44. При поверочном расчете энтальпии продуктов сгорания и обогреваемого теплоносителя известны лишь на одной из границ поверхности нагрева, например, известны входные значения Н и h, а выходные Н и h не известны. Задаваясь одним из неизвестных значений, из условия = Qi по балансовым уравнениям (см. табл. 1.44) находят второе. По полученным параметрам теплоносителей определяют температурный напор Дг (см. книгу 2, разд. 3), коэффициент теплопередачи к и находят Если Qgj, рассчитанное на основе предварительно принятого значения энтальпии, отличается от не более чем на 2 %, расчет считается завершенным. В противном случае его повторяют. Если во второй итерации температура по газам отличается от значения в первой итерации менее чем на 50 °С, значение к можно не уточнять При расчете газоплотных котлов расхождение gg, и для экранов ограждения допускается в пределах 10 %. [c.76] Теплота, полученная излучением поверхностью нагрева в районе выходного окна при установке ширм. [c.76] Примечание. Приведенные данные по )/ для мазута справедливы при о . 1,03, при работе котлов с Ор 1,03 значение v для всех поверхностей уменьшается на 0,05 при сжигании газа после мазута без остановки котла на очистку значение увеличивается на 0,05 по сравнению с данными по мазуту при сжигании смеси топлив ) / принимается по более загрязняющему топливу. [c.78] Коэффициент использования поверхности нагрева в процессе теплообмена для ширм принимается по рис. 1.42, а для поперечно обтекаемых поверхностей = 1. Значение углового коэффициента для ширм Лр, принимается по кривой 5 рис. 1.38. [c.78] Примечание. При С-перекресте при наличии межходовых трубных досок v снижается по сравнению с табличными значениями на 0,15 в двухходовой с одной и в трехходовой ступени с двумя промежуточными трубными досками, на 0,05 — в трехходовой при одной промежуточной трубной доске и в четырехходовой при двух промежуточных трубных досках значения (/ снижаются на 0,05 при сжигании сернистого мазута для РВП при L ПО °С, для ТВП при 90 °С, если 1,03, и при ПО °С, если 1,03. [c.79] Примечания 1. Fpg, F = + Fpg — соответственно поверхность труб, не занятая ребрами, самих ребер и полная поверхность теплообмена = 1,08 и — отношения коэффициентов теплоотдачи по трубе и ребру к среднему в пучке Е — коэффициент эффективности ребра ц — коэффициент, учитывающий влияние уширения литых ребер к основанию фу,- — коэффициент, учитывающий неравномерность теплоотдачи по поверхности ребра С , С , С,, С,, — поправки соответственно на геометрию пучка, число рядов труб, температурные условия, длину трубы, тип набивки РВП. [c.80] Примечание. Е3 = 0,8 — коэффициент теплового излучения загрязненных стенок Г,, Г — температура наружного слоя загрязнений и средняя температура газов. К к , к и — см. табл. 1.42 коэффициент/4, равный 0,3 для газа и мазута, 0,4 для каменных углей и АШ и 0,5 — для бурых углей, торфа и сланцев средняя температура газов в объеме перед пакетом. К / g, / — соответственно протяженность по ходу газов объема перед пакетом и самого пакета, м. [c.80] Влияние на процесс теплопередачи геометрии трубных пучков и числа рядов труб оценивается по данным табл. 1.51. [c.81] Поправка на относительную длину трубы С/ вводится при длине труб Ud 50 [31]. Практически для котлов в подавляющем большинстве случаев выполняется i = . [c.81] При расчете коэффициентов теплоотдачи излучением значение температуры наружного слоя загрязнений Гз находят по данным табл. 1.52. Определение ttj, ведется при средней температуре газов Г=0,5(Т +Т ), К. [c.81] Толщину излучающего слоя s определяют по табл. 1.43. Излучение газовых объемов на расположенную за ними по ходу газов поверхность нагрева может быть учтено введением коэффициента а. [c.81] Примечание. Q i, Q — соответственно количество теплоты, воспринятое за счет прямого излучения из топки и по балансу, кДж/кг (кДж/м ) а, и Oj — соответственно коэффициент теплоотдачи по греющему и обогреваемому теплоносителям (для оребреиных поверхностей значение l/Oj умножается на Вт/(м К) для экранов ограждения коэффициент загрязнения Е = 0,003 м К/Вт при сжигании мазута, Е = 0,005 м К/Вт для твердых топлив, для газа е = 0 ( — средние температуры теплоносителей, С. [c.82] Для поперечного оребрения, включая спираль-но-ленточное. [c.82] Значение коэффициента определяется по рис. 1.44. [c.82] Расчет теплообмена в поверхностях нагрева с лепестковым и мембранно-лепестковым оребрени-ем приведен в [31]. [c.82] При расчете РВП коэффициенты С определяются по табл. 1.53. Значения d , м, приведены в табл. 1.54. [c.82] Коэффициенты теплоотдачи U2, Вт/(м К), от стенки к пару, воде, воздуху определяются по формулам табл. 1.49. [c.83] Примечание. Обозначения а, Ь, с. И, s см. на рис. 1.16. [c.84] Значения скорости продуктов сгорания в газоходах котла ограничиваются абразивным износом поверхностей нагрева золой. Подробные рекомендации по выбору допустимых скоростей по газам приводятся в [31 ], а для ряда топлив — в табл. 1.55. Для неопасных с точки зрения золового износа поверхностей топлив рекомендации по выбору представлены в табл. 1.56. [c.85] Вернуться к основной статье