ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Теплообмен двухкомпонентного запыленного потока в режиме псевдоожижения из "Высокотемпературные теплоносители Изд.2 " Ниже рассматриваются два случая теплообмена двухкомшонентного запыленного потока в режиме псевдоожижения теплообмен внутри запыленного потока между газом и взвешенными в нем элементами насадки и теилообме-н между запыленным потоком и стенкой аппарата. Первый случай теплообмена имеет место в сушилках, промышленных печах и т. ш. Второй случай теплообмена встречается в химических реакторах и прочих теплообменных аппаратах. [c.344] Рассмотренные выше работы посвящены теплообмену между газом и влажными частицами твердой фазы. Поэтому уравнения (6-39) — (6-41) рекомендуются нами только в том случае, когда насадка состоит из увлажненных элементов. [c.346] Теплообмену между газовой и сухой твердой фазами запыленного потока в режиме псевдоожижения посвящены работы Д. Вальтона (Л. 255], Н. А. Шаховой [Л. 269] и М. С. Шарловской [Л. 256]. [c.346] Формулы М. С. Шарловской и Н. А. Шаховой, охватывающие широкий диапазон изменений чисел Рейнольдса от 1,4 до 2 500, рекомендуются нами для практических расчетов теплообмена запыленных потоков в режиме Псевдоожижения, твердой фазой которых являются сухие частицы. [c.347] Как показал Федоров [Л. 252], т. е. [c.348] Теплообмену между запыленным потоком в режиме псевд00жиже1ния и поверхностью теплообмена аппарата посвящены заботы отечественных н иностранных исследователей Л. 241, 246—250, 257—263]. Было установлено, что коэффициенты теплоотдачи в рассматриваемом случае теплообмена увеличивались с увеличением числа Рейнольдса, скорости потока и удельного веса его твердой фазы и, наоборот, уменьшались с увеличением размеров частиц твердой фазы, порозности слоя, вязкости и теплоемкости газовой фазы. Было установлено также [Л. 250] возрастание величины а с увеличением размеров отверстий решетки аппарата и с уменьшением ее сопротивления. В ядре запыленного потока наблюдается постоянство температуры в радиальном направлении, и только в непосредственной близости от греющей поверхности она резко увеличивается, а у охлаждающей, наоборот, слабо уменьшается (Л. 260]. Наконец, было установлено [Л. 247], что с увеличением диаметра аппарата уменьшается температурный напор между его стенкой и запыленным потоком. [c.348] В работах [Л. 247, 259, 262, 286] получены эмпирические формулы для вычисления величины коэффициента теплоотдачи, которые можно использовать только в условиях, идентичных условиям опыта. Эти формулы не могут быть рекомендованы для расчета аппаратов, работающих на запыленном потоке в режиме псевдоожижения. Предположенные [Л. 263,266] критериальные уравнения для вычисления а в рассматриваемом случае теплообмена также практически не могут быть использованы, поскольку они включают в себя среднюю пороз-ность псевдоох иженного слоя. [c.348] В отличие от предыдущих исследований нами установлено, что с увеличением концентрации элементов насадки в запыленном потоке Со коэффициенты теплоотдачи а увеличиваются (рис. 6-8). [c.350] Сложность процесса теплоотдачи в аппарате, работающем со взвешенным катализатором, вынудила нас ограничиться определением зависимости между критериями подобия ПО средним величинам в этом аппарате. [c.350] Разброс опытных точек относительно кривой, отвечающей уравнению (6-51), не превышает 12%. [c.352] Вернуться к основной статье