ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Расчет горелок с многоструйной подачей газа в сносящий поток воздуха из "Сжигание газа на электростанциях и в промышленности Изд.2 " Долгое время расчет газовых горелок ограничивался определением их пропускной способности по газу и по воздуху. [c.182] Для этой цели достаточно подсчитать производительность и аэродинамическое сопротивление горелки. [c.182] В практике использования газового топлива появилось большое количество горелок, отличающихся друг от друга конструктивными параметрами и скоростными режимами. Вследствие того, что принципы расчета аэродинамики газогорелоч-ных и топочных устройств отсутствовали, сконструированные горелки довольно часто работали недостаточно удовлетворительно, например длина пламени превышала размеры топочного пространства, а аэродинамическое несовершенство проточной части горелок являлось причиной перерасхода электроэнергии на привод вентиляторов, подающих в горелки необходимый для горения воздух. Добиться приемлемых показателей горения в этих случаях можно было только на ощупь, путем длительной и трудоемкой доводки. Такая доводка сводилась обычно к внесению конструктивных изменений в уже смонтированные га-зогорелочные устройства с учетом результатов балансовых испытаний и на основании имеющегося у испытателей практического опыта. [c.183] Большую помощь в преодолении указанных затруднений может оказать методика аэродинамического расчета горелок. Особый интерес представляет расчет наиболее распространенных горелок, основанных на многоструйном принципе смесеобразования (см. гл. 7 и 8). [c.183] Первые четыре параметра зависят от конструкции газогорелочных устройств, а последние — от режимных условий. [c.184] Графически уравнение (Ю-5) изображается в виде кривой, представленной на рис. 10-2, на которую с удовлетворительной точностью ложатся все экспериментальные точки, полученные в опытах со струями круглого сечения независимо от температуры газа в струе и в потоке. [c.185] Следовательно, гидродинамический параметр п является определяющим по отношению к траекториям струй в поперечном потоке. Выводы о том, что параметр п является определяющим для формы оси струи, были подтверждены исследованиями Г. С. Шандорова [Л. 152], проведенными примерно при тех же условиях, что и опыты 10. В. Иванова, но в более широком диапазоне значений п и отношений температуры газа в потоке и в струе. [c.185] По взаиморасположению четырех кривых можно судить об интенсивности изменения скорости вдоль оси струи, развивающейся в свободном поперечном потоке. Наиболее пологий характер имеет кривая /, относящаяся к случаю истечения в неподвижную газовую среду. Наиболее крутой является линия 4, характеризующая затухание осевой скорости при v2lvi = 5. Кривые 2 и 3 занимают промежуточное положение. Интересно отметить, что каждая кривая объединяет точки, полученные в опытах со струями различного диаметра d (10 и 20 мм). [c.185] Следующая серия опытов была проведена Ю. В. Ивановым с целью выявить закономерности развития ряда неизотермических струй в ограниченном поперечном потоке. [c.186] Опыты были проведены с воздушными струями, размещ,енными таким образом, что значения относительного шага sjd составляли 8 и 16. Совпадение осей изотермических струй с неизотермическими наблюдалось в тех случаях, когда численные значения определяющего гидродинамического параметра п выдерживались Б опытах одинаковыми. [c.186] При использовании формулы (10-6) важно иметь в виду, что дальнобойность струй h зависит не только от отношения среднего скоростного напора воздушного потока к скоростному напору газовой струи, но и от диамецра и шага (относительного) газовыпускных отверстий. [c.186] Задавшись определенной глубиной нроникновения струй h в воздушный поток, можно подсчитать начальный диаметр струй d, из которых должно происходить истечение газа. [c.186] В некоторых случаях (например, при периферийной подаче газа) Ю. В. Иванов рекомендует применять газовыпускные отверстия не одинакового диаметра, а различного. Если, например, диаметр малых отверстий равен 3 мм, то диаметр больших отверстий можно принять в 3—4 раза больше, т. е. 12 мм. Тогда струи большего калибра, имеющие большую дальнобойность, рас-пр.еделяются на удалении от стенки, а струи меньшего калибра — вблизи от стенки. В частности, этот принцип использован при конструировании газового сопла горелки ЭНИН —МОЦКТИ ( см. рис. 9-25). [c.187] Применяя расчетные зависимости (10-6) и (10-7), важно учитывать специфические особенности га-зогорелочных устройств и в первую очередь характер движения воздуха, поскольку смесеобразующая способность горелок с закрученным потоком значительно выше, чем горе-,ток с прямоточным движением воздуха. [c.187] Рассмотрим примерные расчеты смесительной части газогоре-лочных устройств, выполненные на основе методики, предложенной Ю. В. Ивановым. [c.187] Расчетная схема заполнения воздушного потока газовыми струями различной дальнобойности. [c.188] Учитывая, что к воздуху подмешивается газ, принимаем и) = 53 м/сек. [c.188] Следовательно, Z, =25 макс=25-М = =275 мм. [c.189] Вернуться к основной статье