ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Аппроксимация динамических характеристик теплообменников со слабосжимаемым рабочим те7- 1. Цели аппроксимации из "Динамика парогенераторов " В этом параграфе анализируются математические модели динамики радиационных и конвективных поверхностей нагрева парогенератора, охлаждаемых изнутри потоком пароводяной смеси. Из полной длины парогенерирующей трубы выделяется участок, включающий одну-две области теплообмена С одинаковым коэффициентом теплоотдачи от внутренней поверхности стенки к потоку. Коэффициапт теплоотдачи ав принимается постоянным по длине и неизменным во времени. [c.224] Условия линейности задачи выполняются лишь при малых изменениях режимных параметров. Это гаозволяет принять границы рассматриваемого участка фиксированными, а изменение условий теплообмена гари смещении областей не учитывать. [c.225] Как было отмечено выше, коэффициент теплоотдачи а. считается постоянным, причем (рис. 6-2). [c.225] Аиалитичеокое решение для случая ав = оо должно получиться как частный результат общего случая -конечного Ов. [c.225] И обычно A//Jo3 iAp/po. то сжимаемостью при изменении давления можно пренебречь. При . необходимости этой погрешности йетрудно избежать. [c.226] Как видно из полученных выражений, разгонные характеристики при всех возмущениях не зависят от времени при t TTp, т. е. переходный процесс закапчивается за время прохождения частицей жидкости всего участка до сечения z. Зтот результат является непосредственным следствием допущения ав = оо, при мотором аккумуляция тепла в металле происходит безынерционно и, таким образом, главная причина затягивания переходного процесса исчезает. [c.229] Здесь б(т) —импульсная функция (см. 3-4). По этим заиисимостя м построены кривые рис. 6-3. [c.232] Линеаризуя уравнения (3-1) —(3-4) и решая систему о/писанным выше методом, можно получить следующие результаты [Л. 45]. [c.233] Если в этих передаточных функциях положить ав = о° (т. е. 7 м = 0), то полученные выражения совпадут с передаточными функциями (6-13), (6-14). [c.233] Вследствие ко нечиости величины пв температура стенок трубы при возмущениях Ai и Api в переходном процессе изменяется и тепло, аккумулированное в стенках, будет распределенно в пространстве и времени передаваться потоку. В результате инерционность переходного процесса возрастает. [c.233] Сопоставление разгонных кривых того же теплообменника при возмущениях q и Api для случаев ав = = onst и ав = оо (рис. 6-4) показывает заметную роль эффекта тепловой аккумуляции в металле даже при очень большом ив (в области развитого кипения). [c.235] Соответствующие разгонные кривые изображены на рис. 6-3. [c.236] Учет реального недетектирования по каналу расход— давление производится способом, указанным в 4-4. [c.236] При выводе зависимости (6-16) использовалось правило (5-72). [c.236] По остальным каналам передачи возмущений ам пли-тудно-частотные и фазо-частотные характеристики даются соответственно зависимостями (6-18) и (6-19), а входящие в них величины К, X п Y приведены в табл. 6-1. [c.238] По найденным зависимостям на рис. 6-5 построены кривые амплитудно-частотных и фазо-частотных характеристик того же теплообменника, что и на рис. 6-3. [c.239] Вернуться к основной статье