ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Конвективный теплообменник из "Динамика парогенераторов " В энергетических парогенераторах большая часть конвективных поверхностей нагрева выполнена с многократным перекрестным движением потока рабочего тела и одним ходом греющих газов (рис. 5-17). Точный учет действительной схемы движения делает задачу поиска аналитического решения уравнений динамики нереальной. [c.172] В последнем уравнении знак плюс относится к прямотоку, знак минус — к противотоку. Здесь, как и обычно, давление по каждому из потоков в пределах теплообменника считается одинаковым, а для- наружной жидкости, кроме того, неизменным и во времени. Теплоемкости Сн = Ср И Св = Срв считаются постоянными. [c.173] Вследствие резко различной интенсивности теплообмена по обе стороны разделяющей стенки (ан ав) температура последней близка к температуре рг.бочего тела и ее изменение в пределах поверхности нагрева мало скажется на величине напора газ — стенка . Это позволяет вынести в (5-78) подынтегральную функцию из-под знака интеграла Как показывают статические расчеты, при таком упрощении коэффициент усиления по. основному каналу передачи возмущений U— t) для экономайзера и пароперегревателя котла типа ТП-80, например, отличается от точного меньше чем на 10%, а па остальным каналам различие находится в пределах 5—35%. [c.174] Сделаем еще одно упрощение пренебрежем тепловой аккумуляцией в потоке газов ввиду ее малости. Переход к параметрам, сосредоточенным по потоку газов, и отказ от учета изменения аккумуляция тепла в потоке позволяют уменьшить порядок дифференциальных уравнений (5-77) на единицу как по временной, так и по пространственной координатам 2. В полной мере оценить возникающую при этом погрешность можно лишь при решении системы (5-77) численными методами. [c.174] Последнее из решений (5-80) показывает, что o = f(z). При условии сосредоточенности параметров по газовому тракту зависимость до от z есть следствие принятого допущения о замене средней величины 0(г, т) значением локальной темг/ёратуры 0(2, т). [c.175] Постоянные времени Г м, Т в и v определяются так же, как и для модели конвективного теплообменника с сосредоточенными параметрами. [c.177] Коэффициенты усиления передаточных функций (5-93) приведены в табл. 5-3. [c.178] Здесь дается первым из соотношений (5-93), а /и и п рассчитываются по зависимостям (4-57). В табл. 5-4 прИ ведены выражения коэффициентов усиления передаточных функций W .. [c.180] При малом изменении удельной теплоемкости представляется возможным использовать в расчетах относительно простые динамические характеристики, полученные при допущении Св = onst, скорректировав их поправками так, чтобы в новом стационарном режиме получить верный результат. [c.180] Поправочные коэффициенты можно найти, решив стационарную задачу конвективного теплообмена при учете зависимости Св=/(/,) и сравнив результаты с результатами аналогичной задачи, но при Св = onst. Ниже будет учтено небольшое изменение теплоемкости, такое, чтобы его можно было считать линейной функцией температуры [равенство (5-19)]. [c.180] Здесь учтено также равенство (5-81). [c.181] получены коэффициенты усиления при передаче возмущающих воздействий iMi, А ь Л н и ADbu учитывающие изменение теплоемкости Св- Коэффициенты усиления, для случаев s onst и Св = /(0 сведены в табл. 5-6. [c.182] Ввиду слабого влияния процессов, происходящих в трубе, на изменение температуры наружной жидкости поправки к решению относительно А д при Св = onst вводиться не будут. [c.183] Так как теплоемкость топочных газов в пределах одной поверхности нагрева очень мало изменяется в зависимости от температуры, то учет этого изменения не производится. [c.183] Здесь дается первым из равенств (5-93), х и О определяются по (4-45), а Хтр, s o и а о берутся по (5-95). [c.184] Если в передаточных функциях конвективного теплообменника по температуре (5-93) и расходу (5-103) рабочего тела формально положить е = 0, то они совпадут с соответствующими передаточными функциями радиационного теплообменника (5-14) и (5-26). [c.184] При m = n= K H = K B и v = 0. В этом случае разгонные характеристики при возмущениях расходов совпадают. [c.186] На рис. 5-19 сопоставляются нормированные разгонные кривые, поэтому для полноты анализа возможности применения в расчетах модели конвективного теплообменника с полным перемешиванием необходимо сравнить соответствующие коэффициенты усиления. Следует, однако, отметить, что небольшое несоответствие коэффициентов усиления легко скорректировать статическими поправками, а поэтому достаточно выяснить лишь динамическую точность приближенной модели, сопоставив нормированные кривые. Анализ рис. 5-19 показывает довольно высокое качество модели с полным перемешиванием в отношении температуры рабочего тела большая динамическая погрешность изменения температуры газов при возмущениях со стороны рабочего тела связана с допущением о перемешивании газов. [c.188] Вернуться к основной статье