ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Маргулова. Термолиз комплексона и комплексонаты железа в организации водного режима из "Температурный режим и гидравлика парогенераторов " Использование комплексонов — этилендиаминтетрауксусной кислоты (ЭДТА) и ее солей — приобретает все большее значение в водном режиме котлов и блоков в целом. Для правильного их использования необходимо изучение закономерностей термического поведения как самого комплексона, так и образуемых им комплексонатов, в основном комплексонатов елеза. Исследования поведения комплексонов в условиях их контакта со сталью и другими конструкционными материалами при высоких температурах не являются исследованиями термического разложения комплексонов, как это ошибочно полагают некоторые экспериментаторы, проводяш ие такие работы. Необходимо иметь в виду, что при повышенных температурах в условиях контакта с конструкционными материалами протекают одновременно три процесса [1] 1) образование комплексонатов, 2) термолиз комплексона, 3) термолиз образующихся комплексонатов. [c.5] Из рис. 1 видно, что при температуре ниже 150° С протекает практически только процесс 1. Чем выше температура, тем большее значение начинает приобретать процесс 2, который практически заканчивается при температуре 250° С. Из этого обстоятельства ранее делался вывод о соответствующей потере комплексообразующей способности. Однако в действительности комплексообразующая способность при этом непрерывно возрастает практически вплоть до температуры полного разложения комплексона. Это отчетливо видно из кривых рис. 2, полученных в динамических стендовых условиях. В соответствии с химией комплексонов это может быть объяснено образованием новых вакансий в процессе термолиза исходного комплексона. Этот важный вывод, полученный нами, был многократно подтвержден в промышленных условиях. [c.5] Важность учета роста комплексообразующей способности с ростом температуры раствора комплексона имеет очень большое значение для организации эксплуатационных очисток теплоэнергетического оборудования. Например, повышение коррозионной агрессивности раствора аммонийной соли ЭДТА с ростом температуры, вызываемое возрастанием комплексообразующей способности, побудило МО ЦКТИ выбрать для промывок НРЧ температуру 180° С и ограничить дальнейшее ее увеличение [2]. [c.6] Возрастание концентраций железа в растворе с ростом температуры, показанное на рис. 2, было бы еще более значительным, если бы при этом с температур 200° С не начинался процесс 3. Это следует из прекращения дальнейшего роста концентраций железа в растворе (рис. 2). Из того же рис. 2 видно, что этот процесс особенно интенсивно начинает протекать после температур 250—260° С. В связи с этим ранее делался неверный вывод о разложении комплексоната железа до исходных окислов железа с выпадением их в воде в виде железоокисного шлама. [c.6] Завершение полного термического разложения комплексонатов железа приходится на поверхности СРЧ, ВРЧ и конвективного пароперегревателя. В результате эта часть тракта тоже защи-ш,ается от коррозии, в то время как при гидразинно-аммиачном режиме имеет место ош,утимая коррозия на этом участке (рост концентраций железа на участке 5 (рис. 4). [c.8] Закономерности термического разложения комплексонатов железа еще более широко используются для барабанных котлов с давлением 4.0 МПа и выше. Эти закономерности используются при длительной консервации и для повышения коррозионной стойкости перлитных труб экранной системы путем периодической обработки раствором трилона Б в процессе обычной растопки [6, 7]. [c.9] Характерной особенностью эксплуатации мош,ных современных парогенераторов СКД с высокофорсированными тонками является поражение наружной поверхности теплонапряженных труб НРЧ коррозией. [c.9] НРЧ ориентировочно составляет около 40 ООО р. В целом по Союзу ежегодный урон от вынужденной замены труб достигает около 1 млн р. [c.11] Аналогичные изменения структуры неоднократно наблюдались при исследовании образцов из поврежденных труб НРЧ и, в соответствии с существующими представлениями, классифицировались как перегрев металла выше температуры Ас I. [c.11] В [3] указывается на необходимость нового подхода к оценке долговечности с учетом взаимодействия эффектов ползучести и усталости. Исходя из предположения об усталостном происхождении рисок, были проведены многократные наблюдения температурного режима труб НРЧ на разных типах котлов. [c.11] Наряду с измерением температуры, были проведены разовые измерения температуры факела в топке и падающего теплового потока. Для этого использовались радиометрический пирометр и термозонд. При сопоставлении пульсаций температуры факела падающего теплового потока и температуры металла труб наблюдается их идентичный характер. Отмечается некоторое сглаживание колебаний температуры металла и теплового потока вблизи экрана по сравнению с пульсацией температуры факела. [c.13] Все это подтверждает полученную на аналоговых моделях прямую зависимость пульсаций температуры труб от колебаний воспринятого теплового потока. Серия опытов, выполненных на моделях Л1етодом электротепловой аналогии, показала, что при длительности периода, близкой к эксплуатационным условиям, изменение коэффициента теплоотдачи 2 даже в несколько раз не может вызвать колебаний температуры, идентичных зафиксированным. Тогда как изменение величины воспринятого теплового потока всего на 10—30% позволяет получить полное воспроизведение эксплуатационных пульсаций температуры металла [5]. [c.13] Сопоставление температурных колебаний однотипных котлов ТГМП-114 как одной электростанции, так и разных показывает широкий диапазон значений максимальной амплитуды, который в значительной мере определяется организацией топочного режима. [c.13] на Костромской ГРЭС для котлов блока 2 максимум пульсаций приходится на 2 и 3-й ходы боковых экранов, для котлов блока 3 — на 4-й ход фронтового и заднего экранов. Изменение нагрузки и величины избытков воздуха мало сказывается на характере пульсаций. [c.13] Интегральный характер процесса горения, а также невысокие абсолютные значения амплитуды колебаний, типичные для котлов Костромской ГРЭС, оборудованных паромеханическими форсунками, не дали пока возможности выявить определенную зависимость изменения амплитуды колебаний от выше указанных факторов [5]. [c.13] Аналогичные измерения, проведенные на Лукомльской ГРЭС на котле ТГМП-114 ст. 2, оснащенном горелочными устройствами с механическими форсунками, позволили получить определенную зависимость от нагрузки блока. [c.13] На рис. 4 представлены усредненные по всем опытам значения пульсаций температуры металла фронтовых (задних) и боковых экранов при разной нагрузке энергоблока. Для боковых экранов отмечается снижение величины пульсаций с падением нагрузки, для фронтовых — некоторое увеличение. По-видимому, здесь играет роль изменение конфигурации угла раскрытия распыли-ваемого топлива, более ощутимое при механическом распыле. [c.13] Расчет напряженного состояния трубы, нагруженной внутренним давлением при одностороннем обогреве, производился методом суперпозиции отдельно рассчитывалось температурное напряжение и напряжение от давления. [c.16] Поскольку температурное поле в теле трубы при неравномерном обогреве и пульсирующем потоке имеет весьма сложный характер, расчет температурных напряжений также проводился методом суперпозиции. Температурное поле представлялось как стационарное со средним значением теплового потока воспр = =350-10 Вт/м и нестационарное, отвечающее отклонению теплового потока от его среднего значения. [c.16] Стационарное и нестационарное поля в свою очередь рассматривались как результат наложения трех составляющих. Первая составляющая температурного поля отвечает значению среднеинтегральной температуры сечения трубы и не вызывает температурных напряжений. Вторая составляющая характеризует температурное поле, зависящее только от угла отклонения по периметру трубы от тыла. Третья составляющая для каждого радиального сечения зависит от значения радиуса и характеризует равномерный обогрев. Для каждой составляющей температурного поля рассчитывались температурные напряжения и определялась интенсивность напряжений в каждый момент времени. [c.16] Вернуться к основной статье