ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Закономерности процессов разгона и реверсирования из "Гидродинамические передачи строительных и дорожных машин " Значение максимального крутящего момента Мфтах. передаваемого муфтами, при буксовании для каждого типа машин различно. [c.82] Следовательно, коэффициент запаса муфт в процессе скольжения принимается рф. ск=1,2 — для машин, у которых фрикционные муфты расположены на валу трансмиссии, удаленном от вала двигателя Рф, ск= 1.5-4-2 — для машин, у которых муфты расположены на первичном валу. [c.82] Расчетная характеристика фрикционов (тормозов) представлена на рис. 50. [c.83] Движение систем на третьем участке при Мс = с р, описывается уравнением (27). [c.84] Для получения сравнительных данных о показателях процесса разгона при механическом и гидродинамическом приводах целесообразно в качестве исходных принять следующие условия разгон машин производится на одной и той же передаче при внешних сопротивлениях, обусловливаемых коэффициентом перекатывания (наиболее частый случай) коэффициент запаса муфт для фрикционов Рф. ск=1 коэффициент трения муфт не зависит от скольжения путь, проходимый машиной за время включения муфт, и работа, затрачиваемая приводом в процессе разгона на преодоление сопротивлений, не учитываются время включения муфт о = 0. [c.84] Из уравнений (45) и (46) следует, что ц зависит от начальных условий работы М нач, 2 нач). ОТ tjp И Параметров внешних характеристик гидротрансформатора. [c.85] На рис. 51 представлено решение уравнений (43) и (44), отражающее мощность Л р (в долях от номинальной мощности дизеля), эффективно используемую в процессе разгона машин с механическим и гидродинамическим приводами при гидротрансформаторе с диапазоном 75=2,4 при iitp=1. [c.85] Мощность, используемая в процессе разгона, определяется площадями Оаб (механический привод) и Оа б б (при гидротрансформаторе в приводе). О соотношении используемых мощностей в процессе разгона машин при сравниваемых системах привода можно судить по заштрихованным на рЖ. 51 площадям. [c.85] На рис. 40 представлены также результаты обработки осциллограмм, определившие т]((). Сравнивая значения Ti(t) и ti(i) можно заметить их незначительное до 3%) различие при этом T (t) Ti(i). Это указывает на целесообразность использования при анализе уравнения (48). [c.86] В связи с тем, что ск ск. Ф, работа буксования во фрикционах при гидротрансформаторе в процессе разгона уменьшается. В табл. 9 приведены результаты расчетов, на основании которых определено качественное влияние внешних параметров гидротрансформатора на мощность, используемую в процессе разгона и на работу буксования Лб. [c.86] В последнем случае представляется возможным, не изменяя конструкции фрикционов, использовать коэффициент трансформации гидротрансформатора при условии при этом соок юок.ф-Оценивая сравниваемые системы приводов, следует иметь в виду, что мощность, используемая в процессе разгона при механическом приводе Л р,ф = onst, независимо от того, разгоняется ли машина до конечного значения скорости или нет, а мощность Л р при гидротрансформаторе зависит от передаточного отношения, до которого производится разгон, т. е. от мо/ ок. Следовательно, эффективность использования гидротрансформатора зависит от пути, на котором происходит работа. [c.87] В табл. 10 приведены исходные данные, необходимые для оценки разгонных качеств и времени разгона машин цикличного действия. Анализируя их, можно заключить, что процессы разгона и реверсирования оказывают значительное влияние на время цикла (производительность) экскаваторов и погрузчиков. [c.87] Уравнение (50) используется для приближенного выбора передаточного числа механической части трансмиссии при ф = onst. Анализу подлежат пределы изменений г тр, при которых соблюдается отношение Qpt ,3. [c.88] Решая уравнение (51), принимают, что двигатель разгоняется до скорости Ие=-0,95(юе)г=о. С уменьшеиием (юе)г=о уменьшается время разгона tp, . Следовательно, время разгона двигателя до начала движения машины меньше при гидротрансформаторах с прямой прозрачностью, чем при непрозрачных. Это преимуш,ество анализируется при выборе коэффициента прозрачности гидротрансформатора для машин цикличного действия, у которых в процессе работы oe=var и время разгона оказывает влияние на продолжительность цикла (например, погрузчиков). [c.88] Уравнения (51) и (53) можно использовать для определения закономерности разгона электродвигателя с гидродинамической передачей и, в частности, для анализа времени разгона механизмов башенных кранов с приводом от крановых электродвигателей с гидромуфтами. [c.89] При Oe=var и наличии малых внешних сопротивлений рекомендуется следующая методика расчета. [c.89] При решении уравнений (54) и (55) принимают M =At. [c.90] Наибольший интерес представляет решение уравнений (54), (55), (56) при максимальной подаче топлива в дизель и гидротрансформаторах с малой прозрачностью. В этих условиях при Af max= feH (т. е. при Рф.ск=1) МОЖНО В уравнении (54) пренебречь влиянием daefdt. При Рф. ск 1 имеют место два этапа в процессе включения муфты. [c.90] Решая уравнение (55), принимают, что автомодельная область для характеристик гидротрансформатора распространяется на весь диапазон изменения частот враш,ения насосного колеса. [c.90] Для практических расчетов пренебрегают временем включения фрикционов. Решение этого уравнения приводится к выражению (51). [c.90] Вернуться к основной статье