ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Система трещин из "Расчет термонапряжений и прочности роторов и корпусов турбин " Следует отметить, что известен ряд решений ио проблеме взаимного влияния трещин, например, аналитическое решение задачи для бесконечной упругой плоскости, ослабленной двоякопериодической системой разрезов, на берегах которых задана нормальная нагрузка [82], и решение задачи о системе трех трещин, расположенных вдоль одной оси [82], или о бесконечной цепочке равноотстоящих трещин при однородном растяжении на бесконечности [118]. [c.123] При постановке аналогичных задач сформулируем следующую рабочую гипотезу функция, описывающая взаимное влияние параллельных равноотстоящих надрезов, в случае, когда расстояние между надрезами существенно (на порядок) больше ширины надреза, не зависит от формы надреза и, в первом приближении, от характера поля нагрузок. [c.123] В случае продольного сдвига (тип III) вместо К используется /Сщ. Функция / (L) в этом случае для трещин должна совпасть с функцией [ (L) для концентраторов напряжений при кручении. [c.123] Примечание. Индексами в и и обозначают соответственно внутреннюю и наружную поверхности. [c.124] При этом рассмотрены бесконечные цепочки трещин глубиной 12 и 20 мм, расположенные в зоне наружной обогреваемой поверхности (в зоне значительных градиентов напряжений) или в зоне внутренней поверхности полого вала, где градиенты напряжений практически отсутствуют. Основные показатели этих расчетов приведены в табл. 3.1. [c.124] Хотя с изменением параметра п от 1 до 10 значения коэффициентов интенсивности напряжений при расположении трещины в зоне наружной (/( ) и внутренней (/( ) поверхностей изменяются в весьма широких пределах, причем с ростом п значения возрастают, а К снижаются, значения функции / (L) стабильны. Значения К] Щ и К [ (L) вычислены по МКЭ. При этом значения функции Р больше, чем 5 , в 1,03—1,09 раза при I 12 мм, в 1,05—1,2 раза при I = 20 мм. Для построения функции / (J), единой для цилиндрических и плоских тел с цепочками трещин, выходящих на наружную или внутреннюю поверхности, необходимо учесть поправочную функцию Д (7i) (см. 3.1). [c.124] Значительный интерес представляет сравнение зависимостей / (L) для цепочек трещин и концентраторов. В табл. 3.1 в последних графах приведены значения / (L) для случая температурного нагружения и кручения сплошных валов с мелкими гиперболическими выточками. Разброс значений функции / (L) в рассматриваемых случаях определяется, вероятно, не столько различием формы надреза и вида нагружения, сколько различием методов определения значений теоретического коэффициента концентрации и различием краевых условий. Для пластин и цилиндров с бесконечной цепочкой надрезов-трещин, концентраторов U-образной полукруглой и гиперболической форм при температурном нагружении, растяжении и изгибе тел погрешность допущения существования единой зависимости f (L) составляет 10—15 %. При отсутствии нужных данных для рассчитываемого тела и нагрузки в инженерных расчетах может быть использована зависимость (3.20). При этом с погрешностью менее 10 % будет обеспечена консервативная оценка значений функции / (L). [c.125] С учетом результатов, полученных в 3.2, можно считать, что функции / (L) (см. формула (3.20) и рис. 30) справедливы для всего класса исследованных одномерных и двумерных полей в двумерных моделях тел (цилиндрических и плоских) при выходе цепочки трещин как на наружную, так и на внутреннюю поверхности. Вероятно, и в трехмерном теле при трехмерном поле нагрузок, не имеющем особенностей в области цепочки трещин, выражение функции f (L) не должно существенно измениться. [c.125] Вернуться к основной статье