ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Характеристики однотрубных систем теплоснабжения из "Однотрубные системы тепловых сетей " Для рассмотренных выше пределов отношения расходов 0,2 — 0,35 диаметр однотрубной магистрали составит лишь 0,45 — 0,65 необходимого для двухтрубной. [c.94] Сокращение затрат на сооружение магистралей в 3—4 раза (а при больших количествах транспортируемого тепла — до 5 раз) является важнейшим стимулом для создания однотрубных систем. Не менее важным является и экономия металла на магистрали. При одинаковом расчетном давлении толщина стенки трубы пропорциональна ее диаметру, а вес трубы пропорционален квадрату диаметра. Поэтому уменьшение диаметра в 3 раза при одинаковом расчетном давлении приведет к снижению затраты металла в 9 раз. Следует отметить, что в двухтрубном варианте в ряде случаев окажется более рациональным снижение расчетной температуры воды до 150° С, с тем чтобы избежать высокого статического давления и связанного с ним увеличения расчетного давления и толщины стенки труб. Это позволит обойтись трубами меньшей толщины, но диаметр их одновременно возрастет, так как доля расходов теплоносителя по сравнению с двухтрубной системой при 150°С для однотрубной, рассчитанной на 180° С, будет меньше. [c.95] С другой стороны, разница в затратах на укрупненную ТЭЦ и обычную ТЭЦ с двухтрубным теплоснабжением может быть настолько велика, что целесообразно ставить вопрос о дальнейшем увеличении радиуса теплоснабжения, хотя бы путем некоторого увеличения суммарных затрат на тепловые сети. Именно этим и объясняется целесообразность выноса однотрубной ТЭЦ на значительное расстояние за пределы охватываемого теплоснабжением- города при реальных возможностях укрупнения такой ТЭЦ или достижения других выгод, которые может дать вынесение станции за пределы населенного района. [c.96] Расходы на амортизацию и текущий -ремонт тепловых сетей в зависимости от диаметра теплопровода. [c.98] Зависимость стоимости тепловых потерь от диаметра теплопровода при среднем качестве изоляции. [c.99] Особенностью электростанций, питающих тепловых потребителей по схеме однотрубного теплоснабжения, является необходимость забора воды нз внешнего источника водоснабжения и подачи ее после соответствующей обработки и нагрева в однотрубный теплопровод под давлением, превышающим статическое. [c.101] Наличие ряда установок непосредственного водораз-бора в городах СССР показывает возможность соблюдения требований, предъявляемых санитарными органами к выбору источников водоснабжения. [c.101] В тех случаях, когда источники городского водоснабжения отличаются сильной минерализацией воды, переход на непосредственный разбор воды из тепловых сетей и однотрубные магистрали дает дополнительный выигрыш, поскольку он является единственным решением проблемы умягчения воды для бытового водоснабжения. С точки зрения подготовки воды для транспорта по теплопроводу такое умягчение обязательно даже без учета нужд населения. [c.102] В большинстве случаев обработка воды для однотрубного транспорта тепла может производиться по простейшим схемам без подогрева воды до высокой тем,пе ратуры. Это особенно важнэ, так как хорошо увязывается со схемой подогрева воды паром из отборов и решает вопрос о защите сетевых подогревателей от загрязнений. Одной из таких схем является схема коагуляции воды в напорных фильтрах с последующим Н-катионированием с голодной регенерацией. Такие схемы осуществимы в настоящее время для крупных установок, так как единичная производительность аппаратов напорного типа достигает 300 м 1ч. Для электростанций большей мощности, которые рассчитаны на отдачу 1 ООО Гкал1ч и больше, необходимо стремиться к увеличению производительности аппаратов, так как число их уже исчисляется десятками. [c.102] Наличие такого деаэратора желательно и по другой причине он является естественной точкой тепловой схемы, используемой для установки основных сетевых насосов для перекачки сетевой воды через вышележащие сетевые подогреватели и теплопровод. [c.103] Расчет отпуска тепла по полному использованию пропускной способности турбины приводит к тому, что она имеет всегда обеспеченный минимальный расход пара в конденсатор. Величина этого минимального пропуска значительно превышает тот минимум, который указывается для турбин с регулируемым отбором пара и конденсацией. Обычно он не опускается ниже 20—25% расчетного расхода в конденсатор при чисто конденсационном режиме турбины. [c.104] При отпуске тепла в горячей воде с температурой 180° С и нагреве воды в конденсаторе до 30° С (или примерно на 25—28°С) на долю конденсатора падает около 15% отпускаемого тепла. [c.104] Расход же пара на подогрев этой воды в конденсаторе будет примерно на 25% больше из-за необходимости греть также воду, идущую на собственные нужды водоподготовительной установки, что доводит расход пара в конденсатор примерно до 19% необходимого для нагрева сетевой воды до расчетной температуры. [c.104] При всех остальных режимах (например, при снижении тепловой нагрузки и необходимости повышения электрической мощности агрегата) расход пара в конденсатор увеличивается со сбросом части охлаждающей воды в сливной канал. [c.105] Отсутствие регулируемых отборов является преимуществом схемы, которое решает задачу использования конденсационных турбин для целей однотрубного теплоснабжения без переделки проточной части турбины. [c.105] Многочисленные расчеты показали возможность использования типовых турбин конденсационного типа в качестве теплофикационных по схеме однотрубного теплоснабжения. При полной тепловой нагрузке, естественно, уменьшается электрическая мощность турбины. Так, для турбины ПВК-150 получена максимальная мощность около 115 Мег при отдаче около 200 Гкал ч с температурой 180°С для турбины ВК-100-6 был проведен расчет на отдачу 140 Гкал/ч при 180° С, что дало нагрузку около 84 Мет. Для турбины СК-300 (240 ата, 580° С с промежуточным перегревом до 565° С) получена мощность 240 Мет при отпуске в горячей воде с температурой 180° С до 350 Гкал1ч. Следует подчеркнуть, что эти расчеты имели целью проверить возможный отпуск тепла, но не рассматривали тех изменений конструкций турбин, которые могут потребоваться в связи с отпуском тепла (усиление диафрагм, увеличение диаметров патрубков отборов и щелей для вывода пара), так как рассматривались типовые конденсационные машины. [c.105] Вернуться к основной статье