ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Результаты исследования тепловой экономичности паротурбинных установок мощностью 500,800 и 1200 МВт из "Исследование мощных паровых турбин на электростанциях " Методика, число и места измерений при этих испытаниях выбирались исходя из поставленных задач исследования в соответствии с требованиями [60], наиболее важные измерения дублировались. При обработке результатов испытаний параметры пара и воды определялись с помощью таблиц [64]. [c.74] Внутренний относительный КПД цилиндров определялся по результатам непосредственных измерений параметров пара в паропроводах перед стопорными клапанами и на выходе из цилиндра. Кроме того, в некоторых случаях определялся КПД по состоянию пара перед соплами первой степени. [c.74] Испытания головного образца турбоустановки К-500-240-2 ХТЗ проводились силами Уралтехэнерго на Троицкой ГРЭС в три этапа [66]. Основные опыты проводились после капитального ремонта, в процессе которого устранялись недостатки, выявленные в первый период эксплуатации и в результате анализа опытов первого этапа испытаний. [c.74] При существующей во время испытаний настройке парораспределения общие потери давления в паровпускном тракте составили 5,8%, а по расчету завода 5%. Доведение потерь паровпуска ЦВД до уровня турбины К-300-240-2 ХТЗ, т.е. до 3,8%, позволит повысить экономичность турбоустановки примерно на 0,3%. [c.75] В опытах при полном ходе серводвигателя (максимальное открытие регулирующих клапанов) КПД ЦВД составил 83%, в зоне номинальных нагрузок 81-82%. При нахрузках ниже 450 МВт (расход свежего пара менее 1300 т/ч) КПД ЦВД резко падает, что обусловлено тем, что при этих нагрузках парораспределение работает как дроссельное. [c.75] Фактический КПД ЦСД в исследованном диапазоне нагрузок постоянен и равен 91,3%. Максимальное его значение 92,6% было получено на первом этапе испытаний. Снижение его, возможно, произошло из-за увеличения зазоров в бандажных уплотнениях первых пяти ступеней, ухудшения состояния проточной части и увеличения протечек через концевые уплотнения вследствие большого числа пусков. [c.75] КПД ЦНД определялся двумя методами по энергетическому балансу теплоты и мощности турбоустановки непосредственными измерениями параметров пара на специальных режимах с перегретым паром после ЦНД. В рассматриваемом диапазоне нагрузок оя практически совпал и составил в среднем 82,5%. [c.75] Протечки пара через штоки стопорных и регулирующих клапанов, а также через концевые уплотнения ЦВД совпали с расчетными значениями. Опытные значения протечек пара по ЦСД превышают расчетные в 1,3 раза для переднего уплотнения и в 3,9 раза для заднего. [c.76] Подогреватели ПВД турбины работали достаточно эффективно, подогреватели ПНД работают удовлетворительно с температурными напорами не более 6-7 С. Примерно такие же напоры получены при испытаниях турбин К-300-240-2 ХТЗ, тоже имеющих подогреватели ПВД с трубками из нержавеющей стали. Однако, если сравнить их с подогревателями ПВД немодернизированных турбин К-300-240, трубки которых выполнены из латуни, то температурные напоры последних ниже на 1-3 С. [c.76] На имевшиеся во время испытаний отклонения в работе основного и вспомогательного оборудования вводились поправки к мощности с помощью коэффициентов ценности теплоты и по опытной универсальной кривой. [c.76] Удельный расход теплоты на нагрузках 500, 400 и 300 МВт составил соответственно 7775 7851 8105 кДж/(кВт-ч). Среднее превышение по трем нагрузкам составляет 0,56%, что находится в пределах допуска (табл. 4.2). [c.76] Исследования серийных турбин К-800-240-3, проводившиеся НПО ЦКТИ, Южтехэнерго, Донтехэнерго с участием ЛМЗ [67-69], начались непосредственно после ввода энергоблоков с этими турбинами в эксплуатацию на Запорожской и Углегорской ГРЭС, что способствовало сокращению сроков освоения агрегатов. [c.77] Максимальная пропускная способность паровпуска ЦВД при полном открытии регулирующих клапанов и номинальных параметрах свежего пара составила 2780-2800 т/ч [68, 69], что при эксплуатационных условиях может обеспечить мощность Щ = 865 МВт, при гарантийной - 875 МВт. Увеличение пропускной способности паровпуска турбины К-800-240-3 по сравнению с паровпуском турбины К-800-240-2 (где равна 2700 т/ч) [70] объясняется уменьшением гидравлического сопротивления паровпуска с 5% давления свежего пара (12 кгс/см ) у турбины К-800-240-2 до 1% (5 кгс/см ) у турбины К-800-240-3. [c.77] Зависимость КПД ЦВД от приведенного расхода свежего пара (Gq ) показана на рис. 4.3. При полностью открытых четырех регулирующих клапанах и расходе 2780 т/ч КПД ЦВД равен 86%, что на % выше, чем турбины К-800-240-2. Повышение КПД связано, в основном, с уменьшением гидравлического сопротивления паровпуска, а также с повышением качества изготовления ЦВД. [c.78] При расходах пара, соответствующих расчетным нагрузкам 800, 700 и 600 МВт, КПД ЦВД равны 84,5, 81,5 и 1Ъ% сооветственно. Резкое снижение КПД ЦВД при нагрузках менее 730 МВт объясняется параллельным открытием первых трех клапанов (дроссельное парораспределение). Кроме КПД при проектном парораспределении (одновременно открываются первые три клапана, что обеспечивает расход 2400 т/ч, а затем открывается четвертый) определялась зависимость КПД ЦВД при работе с двумя одновременно открывающимися клапанами (эта зависимость также представлена на рис. 4.3). [c.78] Повышение КПД ЦСД при снижении нагрузки отмечается на всех турбинах К-800-240-3. Вероятной причиной этого является непропорциональное изменение расхода пара, поступающего в отборы при малых нагрузках, что способствует относительному увеличению отвода более горячего периферийного пара из проточной части ЦСД. Уровень экономичности ЦСД оказался практически одинаковым по измерениям на разных турбинах. Отмечалось, что сразу после монтажа значение КПД ЦСД было наивысшим, в процессе эксплуатации оно снижалось до 2-2,5% за год. Восстановление радиальных зазоров надбандажных уплотнений в процессе их реконструкции на турбине К-800-240-2 Славянской ГРЭС привело к повышению КПД ЦСД на 2,5% [70]. [c.78] Новые уплотнения имеют ряд преимуществ, в частности они уменьшают вероятность радиальных задеваний ротора о статор, увеличенный объем камеры уплотнений снижает неравномерность давлений по окружности, что уменьшает силы, вызьюающие низкочастотную вибрацию. [c.79] Исследования влияния новых уплотнений, проведенные Южтех-энерго и Донтехэнерго, не выявили существенного роста значения КПД, что можно объяснить отклонением реальной геометрии новых уплотнений от проектной вследствие износа гребней ротора в процессе длительной эксплуатации, однако на модернизированных турбинах существенно улучшены характеристики по низкочастотной вибрации турбоагрегатов. [c.79] Гидравлические сопротивления трубопроводов регенеративных отборов к подогревателям высокого и низкого давления близки к расчетным. На рис. 4.5 представлены потери давления в отборах к подогревателям низкого давления. [c.79] Зависимость гидравлического сопротивления тракта промежуточного перегрева пара от расхода свежего пара в диапазоне расходов 1800-2000 т/ч близка к расчетной и составляет 12,2% давления пара отсечными клапанами ЦСД. [c.79] Вернуться к основной статье