ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Основные уравнения движения реальной жидкости в труГидравлические сопротивления из "Неустановившееся движение теплоносителя в обогреваемых трубах мощных парогенераторов " Из потока жидкости в трубе неизменного сечения / выделим двумя сечениями I-I и Л-11, расположенными на расстоянии dz, элементарный объем движущейся жидкости и применим к нему теорему о количестве двигкения. Из теоретической механики известно, что производная по иремени от количества движения материальной системы равна сумме приложенных к системе внешних сил, т. е. [c.24] При движении реальных жидкостей по трубам парогенераторов, как правило, будем встречаться с развитой формой турбулентного потока, а в этом случае коэффициент а . В дальнейшем изложении не будем учитывать этот коэффициент. [c.25] Это уравнение написано для единицы объема жидкости и представляет баланс сил, действующих на жидкость, протекающую в трубе. [c.26] Трубы парогенерирующих установок обогреваются снаружи. Подводимое тепло передается протекающей жидкости с температурой t. Рассмотрим участок обогреваемой трубы (рис. 1-7). [c.27] Участок обогреваемой трубы. [c.27] Только для пристенного ламинарного подслоя формула (1-54) неприменима. [c.29] Между профилем скоростей в трубе и законом сопротивления существует прямая связь для турбулентного профиля — свой закон сопротивления. [c.30] Для шероховатых труб, так же как и для гладких профили скоростей можно представить в виде логарифмической или степенной зависимости. [c.31] В гидравлических расчетах парогенераторов для турбулентного течения при определении коэффициента сопротивления однофазной жидкости (вода, перегретый пар, газ) обычно используют формулу (1-64) или (1-65). Определение коэффициента двухфазной среды — влажного пара рассмотрено в 2-5. [c.31] Значение некоторых коэффициентов местных сопротивлений для наиболее часто встречающихся практических расчетов в парогенераторо-строении даны ниже. [c.32] Потеря напора за счет поворота потока на угол а от исходного направления будет складываться из потерь на вихреобразованне с отрывом основного потока от стенки и на образование встречных вихрей в плоскости поперечного сечения потока (рис. 1-9). Потери на трение здесь пренебрежимо малы и их не учитывают. [c.32] Поворот потока жидкости на угол а в колене. [c.32] Значения пов — коэффициента местных потерь при повороте потока жидкости в трубе на угол а, равный 30° (1), 60° (2), 90° (3) и 180° (4). [c.33] Значения рас и суж—коэффициенты местных потерь сопротивления при внезапном расширении и сужении поперечного сечения. [c.33] Приведенный анализ показывает большое влияние радиуса поворота трубы на величину потерь. Наибольшие потери получаются при наименьших радиусах, т. е. при более крутом повороте. На графике рис. 1-10 даны значения коэффициента местных сопротивлений пов при повороте потока в зависимости от Rid по опытным данным ВТИ—цкти. [c.34] Потери давления происходят при местном внезапном расширении поперечного сечения трубы. При входе в расширенную область образуются вихри и отрыв потока от стенки. Это создает значительные потери и тем большие, чем больше отношение сечений /б О Л//мен- Для определения потерь на внезапное расширение потока служит коэффициент i pa , значение которого можно найти по графику рис. 1-11. [c.34] Значение коэффициента рас по теоретической формуле (1-78) хорошо согласуется с экспериментальными данными. [c.35] Его расчетное значение достаточно хорошо согласуется со значениями по нормам гидравлического расчета. [c.36] Вернуться к основной статье