ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Зависимость точки росы от режимных факторов из "Рабочие процессов и вопросы усовершенствования конвективных поверхностей котельных агрегатов " Точка росы дымовых газов при сжигании коксового газа лежит выше кривой рис. 3-6. Поэтому ею нельзя пользоваться для определения точки росы при сжигании газообразного топлива. Разницу в температурах точки росы при сжигании твердого и газообразного топлива можно объяснить тем, что в первом случае происходит адсорбция серного ангидрида летучей золой, в результате чего снижается концентрация SO3 в дымовых газах. Подтверждением этому может служить тот факт, что при слоевом сжигании, характеризующемся меньшим выносом золы из топки, точка росы согласно данным ряда исследователей на 5—10° С выше, чем при пылевидном. [c.51] Эго превышение температуры точки росы над температурой конденсации водяных паров оказалось зависящим для беззольного топлива от приведенного содержания серы и коэффициента избытка воздуха. [c.52] Д/дд —превышение точки росы ды довых газов по отношению к температуре конденсации водяных паров для условного беззольного топлива, °С. [c.52] Впредь до уточнения, для которого необходимо дальнейшее накопление экспериментальных данных, рекомендуется для приближенной оценки точки росы в более исследованной области, т. е. при камерном сжигании твердых и жидких топлив с 0,2% кг/гыс. %кал, принимать наибольшее значение из двух, определяемых соответственно по кривой рис. 3-6 и формуле (3-4). Для газового топлива и при слоевом сжигании твердых топлив независимо от приведенного содержания серы следует использовать формулу (3-4). [c.53] Приведенные в табл. 3-1 данные по точке росы для ряда топлив были получены в эксплуатационных условиях. При этом содержание горючих в уносе для всех топлив, кроме пыли тощего угля и АШ, было очень незначительным. Температура точки росы для указанных топлив характеризовалась хорошей повторяемостью. Иная картина имела место при измерениях точки росы при сжигании пыли АШ. [c.53] Значительное снижение точки росы дымовых газов в период появления большого механического недожога (при нарушении нормальных условий эксплуатации) было также установлено при сжигании пыли подмосковного угля и промпродукта кизеловского угля. На ныли сушеного подмосковного угля зафиксировано снижение точки росы со 135 до 116° С, на пыли сырого подмосковного угля — со 141 до 107° С, на пыли промпродукта кизеловского угля — со 150 до 110° С. [c.53] Приведенные данные свидетельствуют о том, что частицы недогоревшего углерода выполняют, по-видимому, роль адсорбента, который может поглощать значительную долю SO3 из дымовых газов. [c.53] Из других режимных факторов некоторое влияние ня точку росы оказывает избыток воздуха (см. рис. 3-7). Однако при изменении избытка воздуха в тех пределах, какие имеют место в обычной эксплуатации, это влияние несущественно. Практически не влияют на точку росы нагрузка котла и тонкость помола при изменении их в обычных пределах (если это не приводит к увеличению механического недожога). Проведение на котле мокрой расшлаковки топки не вызывает каких-либо отклонений температуры точки росы от обычного значения. Не оказывают также влияния на точку росы различия конструктивного оформления пылеугольных топочных камер с гранулированным шлако-удалением и пылеприготовительных устройств. [c.53] Эти данные свидетельствуют о том, что очистка дымовых газов при помощи мокрых золоуловителей является одновременно эффективным средством удаления из газов основной части SO3. Очистка газов от SO3 происходит, по-видимому, в результате поглощения серного ангидрида водой, впрыскиваемой в поток газов, поступающих в золоочистительную установ ку. [c.54] Полная защита поверхностей нагрева от коррозии с газовой стороны требует, чтобы температура стенки была выше точки росы. Однако соблюдение этого условия при сжигании сернистых топлив, имеющих температуру точки росы порядка 120—150° С, приводит к недопустимо высокой температуре уходящих газов. Снижение температуры уходящих газов приводит к работе поверхностей нагрева с температурой стенки ниже точки росы дымовых газов. В связи с этим представляет интерес определение скорости коррозии металла в среде дымовых газов при температуре стенки ниже точки росы. С этой целью было произведено исследование скорости коррозии при различных температурах стенки. [c.54] Для измерения скорости коррозии были использованы измерительные трубы-образцы (рис. 4-1), которые на длительное время вставлялись в газоход котельного агрегата. При этом в каждой измерительной трубе автоматически поддерживалась постоянная, наперед заданная температура стенки. [c.54] Наличие вакуума во внутренней полости трубы позволяет устачав-ливать температуры процессов кипения и конденсации, а следовательно, и стенки ниже 100° С. [c.54] При повышении температуры и давления в трубе сильфон растягивается, клапан опускается вниз и расход воды увеличивается. При снижении же температуры сильфон сокращается, клапан перемещается вверх и подача охлаждающей воды уменьшается. В обоих случаях это приводит температуру стенки трубы к заданному значению. [c.55] Настройка регулятора (подбор натяжения пружины) производилась перемещением шпилек, к которым прикреплены сильфон и пружина. [c.55] Влияние изменения давления в линии охлаждающей воды исключалось тем, что установка питалась из бачка с поплавковым регулятором уровня воды в нем. [c.55] Интенсивность коррозии определялась по уменьшению веса нижней части трубы, вставляемой в газоход, для чего предварительно определялся начальный вес труб на единицу длины. После того как трубы несколько месяцев простояли в газоходе, они разрезались и взвешива-вались. [c.55] Трубы-образцы простояли в газоходе-больше трех месяцев. Результаты проведенно го опыта представлены на рис. 4-3 в виде кривой зависимости скорости коррозии от температуры стенки. [c.56] Вернуться к основной статье