ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Конструктивные характеристики самообдувающейся трубчатой поверхности из "Рабочие процессов и вопросы усовершенствования конвективных поверхностей котельных агрегатов " В лaiбopaтopнoй установке для исследования процесса загрязнения пучки труб продувались воздухом при температуре окружающей среды., к которому подмешивалась вола. Калориметры имели температуру стенки около 100° С. В действительности же дымовой газ в конвективных поверхностях имеет более высо кую температуру. Температура поверхности труб также более высокая. Кро.ме того, свойства золы после отделения ее от газа в электрофильтрах и длительного хранения могли измениться. Поэтому следовало проверить, достаточно ли полно воспроизводятся в аэродинамической трубе с запыленным потоком воздуха реальные условия работы конвективных поверхностей, омываемых дымовым газом, и при необходимости ввести поправки к установленным расчетным формулам. С этой целью было произведено сравнение коэффициентов загрязнения, вычисленных по формулам (1-10) и (1-11), с коэффициентами, определенными по данным промышленных испытаний. Такая работа была выполнена совместно ВТИ и ЦКТИ [Л. 8] в процессе составления единого нормативного метода теплового расчета -котельных агрегатов [Л. 53]. [c.26] О) — коэффициент, учитывающий неполноту омывания газами поверхности нагрева. [c.27] Неполнота омывания газами поверхности нагрева учитывается лишь в тех немногочисленных случаях, когда часть газа проходит мимо поверхности нагрева. При обычной неравномерности скоростного поля ухудшение теплоотдачи в зоне пониженных скорооуей в значительной степени компенсируется улучшением теплоотдачи в зоне более высоких скоростей и поэтому обычно принимается od=1. [c.27] В последующем еобходимо при каждом таком испытании отбирать пробу уноса и определять ее фракционный состав. [c.27] В табл. 1-2 приведены характеристики 56 опытов по пяти промышленным объектам, использованных при определении среднего значения Ае для первой ( холодной ) ступени экономайзера. [c.27] ЛМЗ 160/200, подмосковный уголь ТКЗ 120/150, кемеровский уголь. . ТП-230, подмосковный уголь. . . . ПК-10, фрезерный торф. . [c.28] донецкий тощий уголь, . . . [c.28] Цифры последней графы характеризуют разницу между промышленным и лабораторным коэффициентами загрязнения. Для первой ступени эконо1майзера эта разница оказалась очень незначительной Ае изменяется от 4-0,0029 до —0,0027 среднее зиачение Ае по всем 56 опытам составляет ничтожно малую величину Ае = —0,00015, которой вполне можно пренебречь. [c.28] Таким образом, результаты лабораторных опытов практически совпали с данными промышленных испытаний по первым ступеням двухступенчатых экономайзеров и для этого случая расчетные формулы (1-10) и (1-11) можно применять без каких-либо поправок. [c.28] В табл. 1-3 приведены аналогичные данные по 43 опытам, относящимся ко вторым (горячим) ступеням экономайзеров. [c.28] Разница в значениях промышленного и лабораторного коэффициентов загрязнения в этом -случае также незначительна, но имеет зо всех опытах положительное значение. [c.28] Среднее значение поправки Ае из всех 43 опытов по вторым ступеням водяных экономайзеров (при округлении до третьего знака после запятой) составляет 0,002. [c.29] В табл. 1-4 приведены данные промышленных испытаний одноступенчатых водяных экономайзеров. По этому конвектив ому элементу было обработано 54 опыта, проведенных на восьми котельных агрегатах. [c.29] Путем усреднения данных этой таблицы с учетом класса точности опытов для всех топлив, кроме АШ, получена поправка к лабораторной формуле Ае=0,002. [c.29] В табл. 1-4 имеются данные, относящиеся и к антрацитовому штыбу. Это топливо, как известно, имеет склонность к образованию плотных отложений, что и обнаруживается по данным таблицы. Для него усредненное значение поправки Аё = 0,004. Учитывая это обстоятельство, очевидно, и для двухступенчатых экономайзеров, по которым не было опытов, следует при сжигании АШ принимать повышенные значения поправки, а именно для первой ступени Ае=0,002 и для второй — Ае=0,004. [c.29] Небольшая величина поправки Ае свидетельствует о том, что в лабораторной аэродинамической трубе с запыленным потоком воздуха удалось достаточно точно воспроизвестн реальные условия и установить закономерности процесса загрязнения. [c.30] Изложенные выше результаты опытов и вытекающие из них практические выводы определяют пути создания малозагрязняющихся высокоэффективных поверхностей нагрева. Эти пути — уменьшение диаметра и продольного шага труб при шахматном их расположении. [c.31] Коэффициент использования таких пучков близок к единице. [c.31] В целях уменьшения аэродинамического сопротивления следует отдавать предпочтение так называемым равнопроходным пучкам, у которых живое сечение для диагонально-направленных струй газа равно живому сечению в поперечном ряду, т. е. 2(S2 — d) =Si — d, где S2 — диагональный шаг. [c.31] Вернуться к основной статье