ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Выбор начальных параметров пара, отводимого на промежуточный перегрев из "Промежуточный перегрев пара и его регулирование в энергетических блоках " s-диаграмме qi и пропорциональны соответственно площадям под линиями, характеризующими процессы подвода тепла к рабочему телу и отвода тепла к холодному источнику. Величинами этих площадей можно пользоваться при сопоставлении различных циклов. В цикле 1-5-6-7-8-1 (см. рис. 1-1) qi пропорционально суммарной площади под кривыми 1-5 и 6-7, q2 — площади под прямой 1-8 (если температура выражена в градусах Кельвина), /о — ллощади Цикла 1-5-6-7-8-1. [c.21] Развиваемая паром внутренняя мощность не вся передается потребителю (на электростанции — электрическому генератору). Часть ее, Л/м, расходуется на так называемые механические потери турбины. [c.23] Отношение Ne к Q, называют эффективным к. п. д. [c.23] Располагаемые и использованные теплопадения в цикле сверхкритического давления е двуыя промежуточными перегревами в i, s-диаграмме. [c.25] — энтальпия воды после регенеративного подогрева. [c.26] Параметры пара, отводимого на промежуточный перегрев, не могут выбираться произвольно. В самом деле цикл с промежуточным перегревом пара (например, I-5-6-7-8-1 на рис. 1-1) можно рассматривать как состоящий из двух циклов исходного J-5-JJ-J и дополнительного 6-7-8-11-6. Если дополнительный цикл весьма мал, т. е. если промежуточный лерегрев осуществляется после весьма малого процесса расширения пара в турбине до начальной температуры (/с) и давление отводимого пара близко к начальному, то средний температурный уровень в процессе подвода тепла также возрастает на весьма малую величину. Эффект от такого промежуточного перегрева, хотя и положительный, но весьма малый. Значит, чтобы эффект был ощутимым, давление пара, отводимого на промежуточный перегрев, должно существенно отличаться от начального давления пара в турбине. Но, с другой стороны, если осуществить промежуточный перегрев после того, как пар расширился почти до конечного давления, то эффект от промперегрева будет отрицательным, так как в дополнительном цикле подведено много тепла, а полученная в нем работа будет мала из-за небольшой разности давлений в процессе расширения. [c.26] Отсюда ясно, что существуют параметры пара, отводимого на промежуточный перегрев, при которых эффект от применения промежуточного перегрева равен нулю, и параметры, при которых величина положительного эффекта достигает максимума. На рис. 1-5 это иллюстрируется графиком зависимости термического к. п. д. цикла от температуры пара, отводимого на промежуточный перегрев. [c.27] В реальных регенеративных циклах с конечным числом отборов термодинамически наивыгоднейшая температура вторичного перегрева зависит, кроме параметров исходного цикла и конечной температуры вторичного перегрева, еще и от большого количества других факторов величины механических потерь в проточной части турбины, характера влияния влажности на внутренний относительный к. п. д., падения давления пара в тракте промежуточного перегрева и др. Весьма существенным является то обстоятельство, что отбор пара на вторичный перегрев соьмещается обычно с одним из регенеративных отборов. Температура пара, отбираемого на вторичный, перегрев, определяет (при данном режиме работы турбины) его давление. Последнее в свою очередь определяет температуру насыщения в совмещаемом отборе, т. е. органически связывает параметры схемы промежуточного перегрева и регенеративной схемы. [c.28] Начальные параметры пара и температура вторичного перегрева о — 103 ат, 538/538 С б — 127 ат, 538/ С в — 170 ат, 538/538 С. / — давление верхнего регенеративного отбора пара, совмещенное с давлением вторичного перегрева 2- .в 22 С 2 - ,-22ГС 3- з-232-С Л - в-238 С 4-t --243 С - 3-249 С 5- з-260°С в,-271 0 7- , =282 С. [c.29] Учитывая, что мощность установки и значения температуры основного и промежуточного перегрева слабо влияют на оптимальные параметры начала вторичного перегрева, эти данные можно с достаточной точностью использовать для всех установок с однократным промежуточным перегревом. Данные относятся к номинальной нагрузке установок. С понижением нагрузки зависимость qilqo от давления рп.п и температуры питательной воды ослабляется. [c.29] Выбор начальных параметров пара при двукратном промежуточном перегреве в отличие от ранее рассмотренного случая, определяется не только термодинамическими соотношениями, но и конструктивными факторами. [c.30] Ра и U — начальные давление и TewiepaTypa пара —оптимальное давление пара при вторичном перегреве. Давление во второй ступени промежуточного перегрева принято Ртр-20 от, температуры С. [c.32] Значение определяется по формуле = 0,0009(/з —300)]. [c.34] Повышение тепловой экономичности паросиловой установки при промежуточном перегреве пара слагается из двух частей. [c.35] Вторая (термодинамическая) часть обусловлена повышением среднего температурного уровня рабочего тела в процессе- подвода к нему тепла, благодаря чему повышается термический к. п. д. цикла ri . [c.35] Следствием повышения к. п. д. (т]о/ и т г), наряду с уменьшением расхода топлива, является снижение удельного расхода энергии а питательные насосы. [c.35] Снижается также расход энергии на собственные нужды по всем элементам установки (топливоприготов-лению, котлу, турбине, конденсационной установке и т. д.), но в данном разделе эти вопросы не затрагиваются. [c.35] Наряду с факторами, повышающими тепловую экономичность цикла, при промежуточном перегреве появляются факторы, действующие в противоположную сторону, К иим относятся потери энергии за счет падения давления в тракте промежуточного перегрева, а в некоторых случаях и потери энергии от выхода пара из турбины в конденсатор в перегретом состоянии. [c.35] Ниже дается краткий анализ перечисленных факторов. [c.35] Хк — конечная сухость пара. [c.36] Вернуться к основной статье