ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Пуск котлов в блоках с вторичным перегревом пара из "Основные особенности котельных агрегатов высокого и сверхкритического давления " Пуск котла намечался без охлаждения вторичного перегревателя в первый период растопки. Кроме того, оставался неясным вопрос об удалении воды из первичного перегревателя после отключения растопочного насоса вызывали опасения трубы из аусте-нитной стали этого перегревателя при наличии резких теплосмен во время растопки и возможность выпадения солей в радиационной и конвективной частях первичного перегревателя. [c.189] По этим соображениям растопочным насосам не воспользовались и при первых растопках пароперегреватели охлаждались паром, образующимся в котле и последовательно проходящим с момента достижения давления 7 ати все ступени первичного пароперегревателя, РОУ 175/7 (производительностью 60 т/ч) и вторичный пароперегреватель (рис. 6-6). До момента достижения в котле давления 7 ати пароперегреватели не охлаждались. [c.189] Для экономии тепла растопочного пара его использовали в дальнейшем на хозяйственные нужды и в регенеративной схеме подогрева питательной воды. Тем не менее и при этом, учитывая замену отборного пара в регенеративной схеме, расход тепла на растопку был весьма велик. [c.189] Для этого были смонтированы масляные электронасосы, с помощью которых осуществлялось открытие органов парораспределения турбины кроме того, был использован соединительный паропровод для подачи пара от соседнего работающего блока на эжекторы турбины, пускаемой в ход. [c.190] При пуске блоков с растопкой одного котла и последующим подключением второго или с одновременной растопкой обоих котлов было достигнуто следующее время пуска турбогенератора (рис. 6-7). [c.190] Недостатком осуществленных блочных пусков была необходимость использования растопочной РОУ (с соответствующими энергетическими потерями) в двух часто встречающихся в эксплуатации случаях при растопке и подключении одного из котлов ко второму, работающему в том же блоке, и при пуске неостывшей турбины после 1—2-суточно ГО простоя, когда разности температур в барабанах, коллекторах котла, паропроводах, цилиндрах турбины могут достигать 150—200° С. В последнем случае требовалось разгонять котел и производить толчок ротора турбины только тогда, когда указанные разности температур снижались до 25—50° С. Практически пуск турбины из горячего состояния 1на скользящих па-раменрах продолжался столько же, сколько при старом способе пуска. [c.191] В дальнейшем электростанцией была выполнена. перемычка диаметром 50 мм между паропроводами свежего пара и горячей ниткой паропроводов вторичного перегрева. Теперь при растопке второго котла его паропроводы от первичного и вторичного перегревателей соединяются через эту перемычку и подключаются к ци-отиндру среднего давления турбины (рис. 6-8). Затем, закрывая вентиль 7 и открывая задвижку 9, постепенно переводят котел на нормальную схему промежуточного перегрева. При этой схеме паропроводы вторичного перегрева прогреваются скорее и растопка до полной налрузки блока продолжается 15—18 ч. [c.191] В общем длительность растопки блоков на данной электростанции в настоящее время определяется не условиями надежности котла, а допустимой скоростью прогрева массивных элементов паропроводов и турбины, выполненных из аустенитной стали. [c.191] Сплошные линии—паропроводы первичного пара пунктирные —вторичного перегрева. [c.191] При этом рассматривалась задача пуска блоков как из холодного, так и из горячего состояния. Как наиболее часто повторяющийся случай должен рассматриваться пуск неостывшей турбины блока после той или иной относительно кратковременной паузы в ее работе. Об этом свидетельствует, например, опыт французской энергосистемы, где регулирование общей нагрузки ночью производится сначала снижением нагрузки всех блоков до 50% от номинальной, затем при подсвечивании факела в котлах до 30% и далее путем погащения отдельных блоков. По окончании периода снижения нагрузки системы ранее остановленные блоки растапливаются и нагрузка повышается в порядке, обратном описанному. [c.191] Что касается пуска из холодного состояния, то при намеченной для крупных энергетических блоков длительности непрерывной кампании (не менее 4 ООО ч) таких пусков будет мало, за исключением, может быть, пускового и наладочного периодов. Кроме того, растопка котлов мощных блоков может быть начата заблаговременно в соответствии с имеющимся диспетчерским графиком и длительность пуска блока, не может иметь решающего значения. Снил ение расхода топлива и конденсата на пуск желательно и в данном случае. [c.192] Разработка пусковой схемы блока подчинена ряду условий. Первым из них, определявшим дл Ительностъ пуска блока, является условие соблюдения допустимого темпа прогрева турбины, и паропроводов. Кроме того, по мере отработки технологии пуска и уточнения данных о допустимой скорости прогрева массив.ных элементов котлов и турбин могут изменяться и те предположительные графики пуска и нагружения, которые разработаны для современных турбин 150, 200 и 300 Мег. Поэтому пусковая схема не должна быть рассчитана на один какой-либо режим и технологию пуска, а должна допускать возможность варьирования его без каких-либо переделок основных элементов блока. [c.192] Следующее условие вытекает из выдвигаемого до настоящего времени требования о недопустимости подачи при пуске блока насыщенного пара в турбину. При соблюдении этого условия прогрев турбины должен производиться только перегретым паром, причем перегрев пара перед турбиной должен быть ие меньше 50° С. В наиболее частом случае пуска блока из горячего состояния температура пара после дросселирования в клапанах цилиндра высотаго давления практически не должна отличаться от температуры металла паровпускных органов турбины или отличаться от нее не более чем на 50° С. [c.192] По условиям устойчивости гидродинамики прямоточного котла в настоящее время обычно принимают, что расход воды через его испарительную часть при всех режимах не должен быть ниже 30% номинального. Снижение этого предела возможно при условии увеличения весовой скорости рабочей среды при н01миналь-ном режиме. Однако вследствие связанного с этим повышения гидравлического сопротивления котельного агрегата при всех режимах его работы такой способ снижения нижнего предела нагрузки едва ли целесообразен. [c.192] Одной из ближайших задач является проверка специально поставленными опытами и практической эксплуатацией, насколько обосновано принимаемое значение нижнего предела нагрузки прямоточного котла и изыскание в гидравлической схеме и конструкциях котла возможности его снижения. [c.192] Примером тепловой схемы крупного моноблока с одним барабанным котлом может служить принципиальная схема, показанная на рис. 6-9. Блок состоит из турбины мощностью 150 Мет типа К-150-130 (ПВК-150) и котла паропр оизводительностъю 500 т/ч типа ТП-90 (для АШ) или ТГМ-94 (для мазута и газа). [c.192] Свежий пар подводится двумя линиями к турбине на ответвлениях от обоих паропроводов перед главной парозапорной задвижкой имеется быстродействующая редукционно-охладительная установка БРОУ-1. Пар из БРОУ-1 поступает в промежуточный перегреватель, охлаждает его, а затем—через БРОУ-2 может поступать в конденсатор турбины. БРОУ рассчитаны на пропуск 25—30% от номинальной паропроизводитель-ности котла. [c.192] Таким образом, при пуске блока с неостывшей турбиной после начала растопкй открывают БРОУ-1 и 2 и при расходе пара до 25% от номинального повышают параметры пара до выравнивания его температуры с температурой паровпускных элементов турбины. При этом вентили на линии обеспар ивания части высокого давления турбины открыты, а впускные органы частей высокого и среднего давлений турбины и задвижки на паропроводах промежуточного перегрева закрыты. [c.193] Вернуться к основной статье