ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Регенерация тепла в опреснительных установках из "Судовые водоопреснительные установки " Регенерация тепла вторичного пара в опреснителях — наиболее эффективный метод повышения их экономичности. [c.42] В ЭТИХ опреснителях при наиболее благоприятных условиях удается использовать около половины вторичного пара и соответственно на 40—45% сократить расход свем его пара. В лучших установках этого типа удельный расход пара составляет 0,68- 0,7 кг1кг. Достижим еще меньший расход при пониженном давлении греющего пара, но для этого требуется более развитая пов хность нагревательной батареи. [c.43] Здесь А меняется в пределах от 16 при х=1,3- 2,2 до 10 при j = 3,5 5. Такие же значения Кэ рекомендуются Е. Я. Соколовым и Н. М. Зингером [14]. [c.44] Такой удельный расход пара является, по-видимому, и минимально достижимым, так как при этой степени сжатия разность температур греющего и вторичного пара составляет всего лишь 5 град. В этих условиях требуется либо в три-четыре раза большая поверхность нагрева, чем в обычных испарителях, либо применение удорожающих установку методов интенсификации теплообмена. [c.45] Вторым путем увеличения коэффициента эжекции может быть повышение располагаемого теплоперепада. Однако давление пара во вспомогательных котлах редко превышает 8—10 ага, и поэтому увеличивать Яа можно лишь за счет снижения р2, что вызывает дополнительное усложнение установки в связи с необходимостью применения вакуумных рассольных и дистиллятных насосов. [c.45] Наиболее экономичны испарительные установки, где сжатие вторичного пара производится механическими компрессорами и благодаря этому возможна полная утилизация вторичного пара. Такие установки называются в зарубежной литературе парокомпрессорными, а в отечественной литературе — просто компрессорными. Изобретены они были еще в 20-х годах, но на флоте начали применяться лишь с 1941 г. [c.46] Принципиальная схема компрессорного испарителя показана на рис. 4. Основной потребитель энергии в этой установке — компрессор. Поэтому степень сжатия, от которой зависит потребляемая мощность, принимается по возможности малой и при чистых поверхностях теплообмена не превышает 1,2. Типичные значения температур и давлений указаны на схеме. Разность температур насыщения первичного и вторичного пара составляет 5—8 град, в то время как в обычных испарителях она равна 20—30 град. Поэтому для компрессорных испарителей требуется соответственно и большая поверхность нагрева. Сравнительно сложный компрессор, для надежной работы которого необходимы малые зазоры, требует высокой точности изготовления и намного удорожает эти установки. [c.46] Увеличение поверхности нагревательной батареи отчасти компенсируется тем, что отпадает необходимость в специальном конденсаторе для вторичного пара. Тем не менее габаритный объем этих испарителей оказывается в 1,7 1,8 раза, а вес — в 2,1 раза большим, чем для обычных испарителей атомосфер-ного давления. [c.46] Это тепло обычно сообщается через электрические секции нагревательной батареи, которые используются также для разогрева испарителя при пуске. Учитывая, однако, значительные потери тепла на выработку электроэнергии, в крупных установках стремятся для этой цели использовать паровой подогрев, а в автономных установках с дизель-компрессором — тепло системы высокотемпературного охлаждения дизеля. [c.47] Удельные расходы топлива (ориентировочные) в лучших компрессорных опреснительных установках при различных источниках тепла и электроэнергии приведены в табл. 2. [c.47] Удельный расход электроэнергии, квт-ч/т-. [c.48] Как ВИДНО из таблицы, наиболее экономичны установки с приводом от дизель-генератора и подогревом за счет тепла выхлопных газов и системы охлаждения. Но в таком исполнении рассматриваемые установки оказываются, естественно, сложными и дорогостоящими и потому применяются почти исключительно в качестве автономных передвижных. На судах используются, как правило, установки с электроприводом компрессора и электрическим обогревом, позволяющие обычно получить 40—70 7 дистиллята на 1 ттоплива. [c.48] В литературе встречаются и иные показатели экономичности компрессорных опреснительных установок, часто заниженные. Это объясняется тем, что на расход тепла большое влияние оказывает температура питательной воды и ее относительное количество, характеризуемое коэффициентом подачи т. В наиболее экономичных установках т принимается равным 1,5 и допускается соответствующее ему солесодержание рассола 105 тыс. мг1л. [c.48] Накннеобразование можно было бы уменьшить при вакуумном испарении. Однако большой удельный объем пара в этом режиме исключает применение вытеснительных компрессоров, а центробежные, или осевые, были бы слишком дорогостоящими. Кроме того, их характеристика такова, что при увеличении напора производительность их быстро падает, так что по мере образования накипи испаритель не сможет сохранить паспортную производительность. При использовании вытеснительных компрессоров она остается постоянной. [c.49] До конца 50-х годов в этих установках применялись ротационные компрессоры Рута. Сейчас их заменяют более совершенными компрессорами с винтовыми трехлопастными роторами, имеющими более высокие к. п. д. Из других недостатков, связанных с вакуумным испарением в рассматриваемых установках, можно отметить неустойчивость вакуума и повышенную работу сжатия, необходимую для обеспечения требуемого температурного напора. Так, если для р2=1,03 кГ1см температурный напор 10 град обеспечивается при степени сжатия р Р2=, Ъ, то для Р2 = 0,07 кГ1см тот же температурный напор достижим лишь при Pi р2= 1,7. [c.49] Некоторые фирмы выпускают компрессорные опреснители, работающие при весьма малом вакууме (не более 25—30%). Это позволяет сохранить атмосферное давление на стороне греющего пара и уменьшить возможные неполадки, связанные с установкой вакуумного оборудования. Однако столь незначительный вакуум проблемы борьбы с накипью не решает. [c.49] Почти все современные компрессорные опреснители с давлением, близким к атмосферному, снабжаются оборудованием для введения химических противонакипных присадок. [c.49] Вернуться к основной статье