ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Прогрессивные источники энергии теплотехнологии и критерии оценки их эффективности из "Теплоэнергетика и теплотехника " Топливно-кислородный источник энергии по праву рассматривается в настоящее время как мощный рычаг технического прогресса высокотемпературных теплотехнологических систем. Открывая исключительно широкие возможности резкого снижения удельного (на единицу технологической продукции) выхода продуктов сгорания топлива, этот источник энергии одновременно открывает широкие практические возможности и для снижения расхода топлива в теплотехнологии, снижения выноса технологических материалов и загрязненности окружающей среды, снижения общих строительных габаритов и, во многих случаях — упрощения конструктивных схем теплотехнологических установок, открывает возможности существенного повышения их удельной производительности и единичной мощности, существенного снижения затрат на извлечение полезных компонентов из газовой фазы. [c.32] Одной из существенных предпосылок реализации этих возможностей является обеспечение наиболее высокого темпа снижения удельного расхода топлива при переходе от топливно-воздушного к топливнокислородному источнику энергии. [c.32] Важнейшим условием эффективного использования комбинированного топливноэлектрического источника энергии в высокотемпературных теплотехнологических установках кроме повышения качества технологической продукции является, как и при использовании топливно-кислородного источника энергии, существенное снижение удельного расхода органического топлива. [c.33] Экономический критерий (обобщенная разность приведенных затрат Яз) оценки эффективности перехода в теплотехнологической установке с регенеративным тепло-использованием от топливно-воздушного источника энергии или от топливного с окислителем — воздухом, обогащенным кислородом (заменяемый вариант), к топливно-кислородному (заменяющий вариант) в общем виде изложен в [2]. Приведение сравниваемых вариантов в сопоставимый вид по годовой и часовой выработке технологической продукции осуществляется введением в расчет дополнительной мощности, подобной заменяемому варианту. [c.33] При удовлетворении условий (1.38) — (1.40) вариант топливно-кислородного источника энергии является предпочтительнее топливно-воздушного или топливного с окислителем — воздухом, обогащенным кислородом. [c.33] Этот энергоэкономический может быть использован для оценки условий эффективного использования кислорода в установках без внешнего теплоиспользования. Так, например, при Сп=0,б-т-1,4 коп/м и С - =2 коп/кг при использовании природного газа экономичный переход от воздуха (окислителя) к кислороду в теплотехнологической установке без внешнего теплоиспользования требует, чтобы соотношение удельных расходов топлива в этих вариантах примерно удовлетворяло условию bi/6o 0.45-5-0,65. [c.34] При топливно-воздушном источнике энергии заменяемого (исходного) варианта в (1.42) принимается Ут.ко = 0. [c.34] При Лз 0 предпочтительным является вариант с электрическим источником энергии. [c.34] 46) следует, что, например, эффективный переход от топливно-воздушного источника энергии к электрическому в условиях К1 при Сз=1,2 коп/(кВтХ Хч) =3,3-10-4 коп/кДж и =2,2 коп/кг возможен (для природного газа) при Ло.с 0,225. [c.35] Важнейшей предпосылкой высокоэффективной реализации теплотехнологического процесса является применение таких теплотехнических принципов их организации, которым соответствуют наиболее высокие значения удельной (на единицу производительности) поверхности межфазного реагирования (Рф/Р). [c.35] Эти соотношения предусматривают тождественность температурных характеристик рабочего тела. [c.37] Входящие в (1.57) и (1.58) величины рассчитываются [4, 5] или принимаются по практическим данным. [c.37] Порозность в вариантах V—VII (см. рис. 1.11) принимается равной нулю. [c.37] Значения Kg I,0, принимаемые для плотного слоя, кипящего слоя и погруженного в расплав факела (иногда Kg , Q следует принимать и для взвешенного слоя), могут устанавливаться расчетом (например, для процесса нагрева в кипящем слое [6]) или на основе анализа практических данных). [c.37] Ориентировочные значения или диапазон значений т. Kg и Kv приведены на рис. 1.11. [c.37] Величина F для вариантов I, II, IV (рис. 1.11) определяется на основе допустимых значений скорости газа, а для варианта III — на основе принятых значений скорости газа. [c.38] Такая оценка может быть проведена на основе прямого роста Р при повышении средней скорости газов в технологической камере, если принять другие факторы нелимитирующими. Полученные таким образом численные значения оптимума Р используются как ориентиры при выборе теплотехнических путей и средств повышения удельной производительности. [c.38] Используется природный газ с — = 36 090 МДж/м При температуре подогрева воздуха в = 500°С, температуре отходящих из камеры газов о.г= 1600 °С, коэффициенте расхода воздуха ц = 1 /((=0,407. Для указанной камеры Kf=1,28 (см. рис. 1.18). По определению где d bix — диаметр выпускных окон камеры. После подстановки соответствующих значений Кс.к=0,109. [c.40] Значение /(сопр определяется расчетом или принимается на основе имеющихся результатов исследования аэродинамического сопротивления камеры. Численное значение Ксопр для рассматриваемой камеры может быть принято равным 30. [c.40] Вернуться к основной статье