ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Гринштейн. Автоматы для статического уравновешивания часовых балансов из "Теория и практика балансировочной техники " Балансировочное оборудование, применяемое в крупносерийном и массовом производстве, должно обеспечивать высокую производительность. В этих условиях становится очевидной необходимость применения автоматических и полуавтоматических станков, установок или систем. Высокая производительность этого оборудования может быть обеспечена только при однократном уравновешивании, т. е. при условии снижения начального дисбаланса до заданного уровня за один пуск. [c.391] Точность балансировки зависит от многих параметров как балансировочного оборудования, так и самого балансируемого изделия. [c.391] На основании уравнения (2) можно решить также вопрос о максимально возможной начальной неуравновешенности иоша., при которой вероятность уравновешивания детали с точностью [Wo] будет не менее какого-либо определенного, заранее заданного значения N. [c.392] Пределениях всех остальных параметров. Это отношение дает возможность установить однозначную зависимость между максимально возможной начальной неуравновешенностью и.тл детали и допускаемой точностью [И д] балансировки, обеспечивающую уравновешивание детали в условиях массового производства с вероятностью N. [c.392] Вообще из уравнения (2), решая его поочередно с каждым из параметров хр, хг . .. х (1) распределения, представленного в виде его максимального значения, можно вывести относительное влияние каждого из независимых параметров распределения на точность балансировки и тем самым предъявить обоснованные требования как к балансировочному оборудованию, так и к самой балансируемой детали. [c.392] Ф — угол между векторами и Wy. [c.393] Ниже приводятся алгоритмы W( для некоторых, наиболее употребительных способов устранения неуравновешенности, т. е. способов реализации уравновешивающего вектора. [c.393] Тогда п и п + 1 —номера координатных осей разложения уравновешивающего вектора. [c.394] Угол (р между истинным вектором начальной неуравновешенности Wнn И уравновешивающим определяется из рис. 3, т. е. [c.394] Среднее квадратическое отклонение а нормального распределения (14) зависит от точностных параметров ДИ тах и Дфтах всей системы балансировочного оборудования. На рнс. 5 приведено экспериментально полученное семейство кривых, связывающих между собой эти параметры. [c.395] В положении равновесия центр масс колеблющейся системы совпадает с началом неподвижной системы координат в динамике с началом координат двух подвижных и тeJM 0 ХоУо2о и О ХУЕ (рис. 1). В исходном положении все три системы координат совпадают. Положение координатных осей ХоУ Х,-, относительно осей определяется координатами точки О. Ось X направлена по оси вращения ротора. [c.398] При совместном решении второго и третьего уравнений системы (1) выражение для угла гр получим из частного решения, т. е. [c.399] На рис. 2 приведены АФЧХ МСП, рассчитанные по выраже-ния.м (4), (5), (9), (10), и экспериментальные, снятые с помощью векторметра, входящего в комплект БО, разработанного авторами. Использование векторметра для измерения величины и места неуравновешенности позволяет снять экспериментальные АФЧХ без применения дополнительной аппаратуры. [c.400] Свойства и особенности МСП, имеющих меньшее число степеней свободы, получаются, как частные случаи из выражений (4), (5), (9), (10). На рис. 3 приведены расчетные н экспериментальные АФЧХ четырехстепенной МСП, из которых можно установить, что явление самокомпенсации при коэффициенте жесткости С2 = оо пропадает, равенство амплитуд смещается в область резонансных частот, где фазовые соотношения резко ухудшаются. [c.400] Выше показано, что для выбора параметров МСП необходимо рассчитать и построить теоретические АФЧХ, из которых можно выбрать технологически приемлемый диапазон скоростей вращения ротора с иаи.меньшим влиянием плоскостей коррекции (ПК). Для исключения влияния ПК необходимо равенство амплитуд поступательного и вращательного перемещений точки крепления датчиков вибрации (ДВ), т. е. [c.400] Объем вычислений можно сократить в тех случаях, когда параметры МСП выбраны ранее и необходимо проверить возмолс-пость уравновешивания на ней новых типов роторов или установить, какие параметры МСП и как следует для этого изменить. С этой целью в соотношения (11) и (12) необходимо подставить выражения для т], ф, а и V, решить уравнения относительно искомого параметра и проанализировать окрестности полученных корней. [c.402] Если из формул (13) и (14) получим общие корни, то это свидетельетвует о наличии скорости вращения, при которой обеспечивается полное исключение влияния ПК- При отсутствии общих корней необходимо по частотам, определенным из условия равенства амплитуд, оценить возможность получения заданного влияния ПК из фазовых соотношений, соответствующих этим частотам. [c.404] Для оценки этих преимуществ можно указать, что измерительный блок с векторметром в сочетании с такой подвеской позволяет отбалансировать ротор массой т = 0,5 кг, с диаметром 80 мм и расстоянием между ПК 2а = 24 мм до остаточной неуравновешенности 0,005 мкм условного смещения центра масс. [c.404] Высококачественные избирательные усилители почти всегда являются главной частью измерительных устройств балансировочных машин. Для улучшения частотной характеристики таких избирательных усилителей нами использован частотно-нзбира-тельный четырехполюсник с фантомной цепью (рие. 1) в цепи обратной отрицательной связи избирательного усилителя с плавной перестройкой частоты (рис. 2). [c.405] Вернуться к основной статье