ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Кутателадзе. Теплоотдача при пленочной конденсации пара внутри горизонтальной трубы из "Вопросы теплоотдачи и гидравлики двухфазных сред " Крот 0 , О. Л. Песков, Критические тепловые нагрузки при вынужденной конвекции недогретой до кипения воды в трубах при давлении 140—220 атт, в сб. [Л. 1], стр. 95—119. [c.56] В последнее время для целей высокотемпературного обогрева стали применять органические теплоносители. Основным достоинством этих теплоносителей является высокая температура кипения при атмосферном давлении. [c.56] К числу высокотемпературных органических теплоносителей (ВОТ) относится даутерм А, или дифенильная смесь. [c.56] ВОТ нашли широкое применение в качестве теплоносителей промышленных установок, где они применяются в состоянии как не-кипяш,ей, так и кипящей жидкости, в условиях как свободной конвекции, так и вынужденного движения. Несмотря на это, некоторые вопросы, связанные с применением их в качестве теплоносителей ядерных энергетических установок, в настоящее время еще недостаточно изучены. [c.57] Наименее изученным является вопрос теплообмена кипящих, органических теплоносителей при критических тепловых потоках. [c.57] В 1946—1947 гг. А. В. Чечеткиным [Л. 1] исследовались критические тепловые нагрузки при кипении даутерма в большом объеме. Экспериментальная установка представляла собой стеклянный цилиндрический сосуд диаметром 29 мм и высотой 340 мм с расположенным по его оси кипятильником — нихромовыми проволочками диаметром 0,29 мм и длиной 265 мм. Опыты проводились при горизонтальном и вертикальном положении сосуда, т. е. на горизонтально и вертикально расположенных поверхностях нагрева. Кроме того, исследовались критические тепловые потоки при кипении даутерма в ограниченном объеме. Установка представляла собой стеклянный контур с естественной циркуляцией диаметром 26 X X 1,5 мм и подъемным участком высотой 700 мм. Греющие поверхности (нихромовые или железные проволочки) располагались по вертикальной оси подъемного участка. Тепловые нагрузки вычислялись на основании замеров силы тока и сопротивления греющей проволочки. Все опыты проведены при атмосферном давлении. [c.57] Было установлено, что при кипении в большом объеме первая критическая тепловая нагрузка практически не зависит от-положения греющей поверхности и составляет для нихрома g = =53 10 кшл1м ч и для железа = 36 10 ккал/м ч. [c.57] Настоящая статья составлена по материалам экспериментального исследования критических тепловых нагрузок для даутерма на вертикальной и горизонтальной поверхностях нагрева в случае свободной конвекции в большом объеме при давлениях от 1 до 10 ата и недогреве ядра потока до температуры насыщения от О до 120° С. и при вынужденном течении в щелевом канале с поперечно расположенными тепловыделяющими элементами при давлении 1 ата, скорости от 1,2 до 5 м/сек и недогреве ядра потока до температуры насыщения от 20 до 120° С. [c.57] Предельное давление 10 ата в опытах при свободной конвекции в большом объеме выбрано, исходя из того, что температура насыщения даутерма при этом давлении составляет 395° С. Если учесть, что даутерм термически стоек до температуры 400° С, дальнейшее повышение давления нецелесообразно. [c.57] На боковой поверхности барабана и на днище расположены компенсационные нагреватели. В верхней части барабана расположен холодильник из верхней же части сделаны выводы в атмосферу, к баллону со сжатым азотом и к манометру. Барабан и вся арматура к нему изготовлены из стали 1Х18Н9Т. [c.59] Токоподводящие шины представляли собой латунные стержни диаметром 16 мм в одной из них имелось продольное внутреннее сверление, необходимое для ввода термопары внутрь рабочего участка. [c.59] Рабочие участки представляли собой стальные трубки, которые приваривались к токоподводящим шинам. Для компенсации температурных напряжений верхний конец рабочего участка соединялся-с шиной посредством пластин из медной фольги. [c.59] Рабочий ток подводился к шинам через трансформатор СТЭ-34 . регулировка силы тока осуществлялась дросселем. [c.59] При исследовании на горизонтальной трубе установка поворачивалась на 90°. [c.59] Нагрузка поднималась постепенно, небольшими ступенями, причем после каждого подъема фиксировались вновь установившиеся температура поверхности трубки, температура потока жидкости, сила тока и падение напряжения на рабочем участке. По мере приближения тепловой нагрузки к критической ступени повышения лагрузки уменьшались до 3—2 а, вследствие чего точность фиксирования момента наступления кризиса в режиме кипения возрастала. [c.60] При возникновении пленочного режима кипения температура трубки быстро возрастала, падение напряжения на рабочем участке эезко увеличивалось, что и фиксировалось с помощью потенциометра и вольтметра. В этот же момент измерялись сила тока на рабочем участке и температура потока жидкости. Если в момент начала лленочного кипения не успевали отключить питание на рабочий участок, трубка перегорала. [c.60] Давление внутри барабана на протяжении всего опыта оставалось постоянным. По давлению и температуре жидкости определяли недогрев ее до температуры насыщения. [c.60] Кроме того, имелись дополнительные утечки тепла путем теплопроводности в токоподводящие шины. Однако эти потери, как показали расчеты и замеры температур по длине рабочей трубки, также были незначительны. [c.61] Большое внимание также было уделено поддержанию постоянного давления во время опыта, тщательному измерению температуры жидкости и замеру поверхности нагрева каждой рабочей трубки. В случае большого разброса опытных точек замер при тех же условиях повторялся. Достаточно сказать, что только лишь при вертикальном расположении поверхностей нагрева было получено около 400 опытных точек. [c.61] Вернуться к основной статье