ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Самотяга из "Аэродинамический расчет котельных установок " При факельном сжигании в тех случаях, когда сопротивление тракта первичного воздуха преодолевается за счет мельничного вентилятора или самовентиля-ции мельницы, а также при сжигании мазута и газа полное давление принимается равным затрате давления на преодоление сопротивлений, возникающих при прохождении вторичного воздуха через горелку, сопла или шлицы, включая потерю динамического давления при выходе воздуха в топку. В тех случаях, когда сопротивление тракта первичного воздуха преодолевается за счет давления дутьевого вентилятора (схема с подачей пыли горячим воздухом, котлы с наддувом и т. п.) и общая потеря давления в этом тракте больше, чем в тракте вторичного воздуха, сопротивление топочного устройства определяется по указаниям Норм расчета и проектирования пылеприготовительных установок. При установке в тракте первичного воздуха вентиляторов горячего дутья (ВГД) расчет потери давления в их тракте на участке до смесителей пыли ведется по приведенным выше указаниям, а на участке от смесителей до топки — по указаниям Норм расчета и проектирования пылеприготовительных установок. [c.46] В приводимых зависимостях для коэффициента сопротивления не учтено (из-за отсутствия достаточных обобщенных данных) влияние некоторых величин, от которых этот коэффициент очевидно зависит, в частности так называемого втулочного отноше ния — отношения диаметров внутренней и наружной стенок выходного канала вторич-ног о воздуха. Это определяет приближенность принятых зависимостей, поэтому ими не следует пользоваться для определения сопротивления горелок с конструктивными характеристиками, выходящими за указанные ниже пределы. Однако при обычных характеристиках, в частности, для горелок, спроектированных по ОСТ 24.836.05-73 и ОСТ 24.030.26—72, эти зависимости обеспечивают необходимую точность расчета. [c.47] Зависимости коэффициентов сопротивления вихревых горелок, приведенные на рис. VI1-29, справедливы при следующих условиях. [c.47] Канал вторичного воздуха цилиндрический или с небольшим углом раскрытия при выходе (не более 15° на сторону). [c.47] Выходное сечение канала заподлицо с обрезом амбразуры. [c.47] Угол наклона лопаток лопаточных завихрителей не более 55°. [c.47] Течение происходит в автомодельной области. С достаточным приближением можно считать, что при номинальной нагрузке котла течение всегда автомодельно. При нагрузках котла, меньших 70% номинальной, влияние неавтомодельности течения учитывается введением в коэффициент сопротивления горелки поправочного коэффициента, определяемого по вспомогательному полю рис. VII-29 в зависимости от числа Re. Последнее определяется из рис. VM-I по эквивалентному диаметру канала [формула (1-38)], скорости в канале и температуре вторичного воздуха. [c.48] Вернуться к основной статье