ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Методика исследования из "Повышение надежности турбинных лопаток демпфированием колебаний " С целью проверки воспроизводимости опытов декремент колебаний каждого пакета измерялся по 2—3 раза. Расхождение, как правило, не превосходило 10%- Искомая величина декремента вычислялась как средняя из полученных значений. Обработка осциллограмм выполнялась согласно методике, изложенной в [Л. 10, 12, 13]. Кроме истинных значений декрементов колебаний, для сравнительного анализа были определены значения декрементов колебаний согласно уравнению (30) для 50 циклов колебаний. [c.70] Выше была приведена работа Л. А. Гликмана и др. [Л. 6], в которой с достаточным основанием было высказано предположение, что демпфирующие свойства стали (в частности, 2X13) при воздействии циклической нагрузки не изменяются (независимо от числа циклов колебаний). Поскольку для пакетов лопаток, кроме материала, источниками рассеяния энергии колебаний являются заделка хвостовиков лопаток и крепления связей, то изменение демпфирующей способности пакетов обязано наличию указанных двух источников. С другой стороны, при изменении заделки хвостовиков и крепления связей изменяется частота колебаний пакетов лопаток. Поэтому должна существовать связь между декрементом колебаний пакетов и их частотами. Правда, на частоту колебаний пакетов может влиять такой фактор, как эрозийный износ лопаток, который не связан с величиной рассеяния энергии колебаний. Однако влияние этого фактора обычно мало по сравнению с влиянием других. Вместе с тем наличие этого фактора необходимо иметь в виду при установлении указанной связи. [c.70] На рис. 39 представлена принципиальная схема магнитно-индукционного датчика [Л. 11]. Первичная обмотка / подключается к источнику постоянного тока. Якорем обычно является вибрирующая деталь. Если якорь колеблется относительно неподвижного сердечника, то в цепи вторичной катушки 2 индуктируется переменная электродвижущая сила. Шлейфовым осциллографом 5 может быть записан колебательный процесс вибрирующей детали. [c.71] Ф — магнитный ПОТОК т — время. [c.71] Примем схему свободных затухающих колебаний вибрирующей детали, представленную на рис. 40. Здесь якорь В колеблется относительно неподвижного сердечника электромагнита А у—амплитуда колебаний якоря Умин—минимальный зазор между якорем и сердечником при колебаниях. [c.72] Для нахождения амплитудного значения силы тока найдем максимум (51). [c.73] Следовательно, амплитуда силы тока (записываемая в определенном масштабе на осциллограмме) пропорциональна амплитуде отклонения якоря относительно среднего положения. [c.73] При этом значения декрементов колебаний, вычисленные по перемещению и по току, одинаковы. [c.74] Определим амплитудное значение силы тока и положение якоря относительно сердечника при различных величинах относительных воздушных зазоров. [c.74] Как видно из выражения (56), амплитудные значения силы тока во вторичной обмотке отличаются друг от друга коэффициентами, зависящими только от относительных величин воздушных зазоров. Поскольку при затухании колебаний относительные величины воздушных зазоров изменяются в течение одного опыта, то амплитудные значения силы тока также изменяются в течение одного опыта. [c.74] Как показывают данные числового расчета, основанные на формуле (56), коэффициент С имеет значение, близкое к единице е очень широких пределах величины относительных воздушных зазоров, что указывает на справедливость 1выражения (54) в этих пределах. [c.75] Для экспериментальной проверки вышеизложенного были сопоставлены результаты измерения декрементов колебаний плоского образца магнитоиндукционным датчиком и тензодатчиком (один из приборов показывал изменение силы тока, другой — изменение деформаций). [c.75] Сердечник для магнитно-индукционного датчика был выполнен Ш-образным, из котельного железа. На среднем керне сердечника располагалась катушка с первичной и вторичной обмотками, навитыми одна на другую. Первичная обмотка присоединялась к аккумуляторной батарее с напряжением 6 в. [c.75] Первичная обмотка состояла из 470 витков проволоки марки ПЭ диаметром 0,42 мм с сопротивлением 4 ом. Вторичная обмотка, рассчитанная для включения на шлейф типа V Т, состояла из 170 витков проволоки марки ПЭ диаметром 0,6 мм, с сопротивлением 0,81 ом. [c.75] На рис. 41 представлены результаты измерений декрементов колебаний образца в зависимости от его стрелы прогиба. [c.75] Измерения осуществлялись для различных значений стрелы прогиба 3,2 3,5 4,0 5,6 8,6 м м, что соответствовало напряжениям при изгибе у оснований образца соответственно 790, 985, 1 125, 1 570 и 2 400/сГ/сл1 . При обработке осциллограмм число циклов колебаний было принято равным 20. [c.75] Как видно из рис. 41, показания обоих датчиков в пределах, обеспечивающих достаточную точность измерений, совпадают. [c.75] Минимальное расстояние от лопатки до датчика, соответствующее максимальному ее отклонению от среднего положения, равно 1 мм при всех напряжениях. Как видно из рис. 42, величина воздушного зазора между якорем и сердечником не влияет на декремент колебаний вибрирующего тела в широких пределах изменения относительных величин воздушных зазоров, в том числе и при сравнительно небольших величинах этих зазоров. [c.76] Вернуться к основной статье