ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Конструктивные расчеты некоторых деталей конденсатора из "Теплообменные аппараты судовых паросиловых установок " Из конструктивных расчетов деталей конденсатора мы рассмотрим расчет на вибрацию трубок расчет пружинных опор расчеты, определяющие условия двусторонней вальцовки трубок, а также расчет на прочность трубной доски. Расчеты прочих деталей конденсаторов рассматривать не будем, так как они производятся по общеизвестным формулам сопротивления материалов. [c.91] К — коэффициент, определяемый для симметричных трехпролетных трубок по кривым рис. 55 для симметричных двухпролетных и четырехпролетных трубок по кривым рис. 56. [c.92] Кривые рис. 56 построены для четырехпролетных трубок в случае применения их для двухпролетных трубок необходимо коэффициент /С для колебаний 1, 2, 3-го и т. д. порядков двухпролетных трубок брать равным коэффициенту К колебаний 2, 4, б-го и т. д. порядков для четырехпролетных трубок. [c.92] Графики для определения коэффициента К построены в зависимости от отношения длины среднего пролета I к длине крайнего пролета L. [c.92] Л = 177,5-10 — для титановых трубок 16/14 мм. [c.92] Длина среднего пролета принимается равной расстоянию между осями диафрагм, ограничивающих пролет, а длина крайнего пролета определяется расстоянием между плоскостью трубной доски со стороны парового пространства и осью ближайшей диафрагмы. Формула (103) для определения числа собственных колебаний трубок выведена в предположении жесткой заделки концов трубок в трубной доске независимо от способа крепления трубок. [c.92] Коэффициент К для многопролетных балок определяют по номограмме рис. 57, исходя из того, что значение для следующего пролета всегда равно предыдущего пролета, но с обратным знаком длины пролетов для определения К выбирают произвольно, но при условии, чтобы длина пролета не превышала 1,5 м. Для первого пролета при жестко заделанных концах трубок определяется путем проведения прямой линии через точку на окружности, соответствующую и р = О, и точку на кривой или прямой линии, соответствующую произвольно выбранному значению Ki, тогда определится по второй точке пересечения прямой линии с окружностью переменив у знак на обратный, получаем и определяем тем же способом. В том случае, когда для среднего пролета = прямая линия, проходящая через точки /Со и всегда будет касательной к окружности если этого не получается, значит величиной задались неправильно, а поэтому необходимо выбрать новое и повторить расчет. [c.94] Для несимметричных трубок определение надо вести до последнего пролета, для которого должно быть = 0. [c.94] Найдя вышеуказанным методом наименьшее значение К , которое определит колебания первого порядка, переходят к определению таким же способом для колебаний второго и следуюш,их порядков. [c.96] Расположение поддерживающих досок считается принятым правильно, если собственные колебания трубки любого порядка, численно близкие к числу оборотов турбины, будут отличаться от последних не меньше чем на 12—15%. [c.96] Число и расположение диафрагм желательно выбирать таким образом, чтобы собственные колебания первого порядка были выше возможного максимального рабочего числа оборотов турбины. [c.96] Учитывая, что первые верхние ряды трубок в конденсаторе принимаются со стенкой большей толщины, возможно применение специально для них дополнительных диафрагм малой высоты. [c.96] Дрц — разность между абсолютным давлением вне конденсатора и абсолютным давлением в конденсаторе, кгс см . [c.96] При эксплуатации конденсаторов с двусторонней развальцовкой трубок из-за различных темйературных деформаций корпуса и трубок возникают усилия, которые стремятся вырвать развальцованную трубку из доски. Эти усилия различны на режиме переднего и заднего хода, за исключением случая, когда на судне применены винты с регулируемым шагом в этом случае расчет ведется только для одного режима, соответствующего режиму переднего хода. Во всех остальных случаях расчет производится и для режима заднего хода. [c.97] В обоих рассмотренных случаях возникающие усилия не должны приводить к нарушению плотности соединений трубок с трубными досками и допустимых напряжений в трубках и корпусе конденсатора. [c.98] Переходим к определению интересующих нас величин, для чего необходимо знать средние температуры стенок трубки и корпуса конденсатора. [c.98] Лабораторные испытания показали, что сила, способная вырвать развальцованную в соответствии с рис. 46 купроникелевую трубку диаметром 16 мм из трубной доски толщиной 18 мм, равняется 1600 кг при предварительном обезжиривании поверхностей трубки и трубной доски, соприкасающихся при развальцовке, и 1100—1200 кг (а иногда и меньше 1000 кг) — в тех случаях, когда такое обезжиривание не производилось. [c.99] Для увеличения противодействия вырывающей силе в отверстиях трубных досок иногда выполняют канавки глубиной 1 мм, куда при развальцовке затекает немного металла трубки (рис. 59). Испытания показали, что каждая канавка увеличивает силу, вырывающую развальцованную трубку, на 20% против величины, определенной для трубки, развальцованной в гладком отверстии. Однако ввиду того, что фактические усилия, определяемые по формуле (112), значительно меньше 1600 кг, канавок в отверстиях под развальцовку трубок. делать не следует, так как в этом случае необоснованно усложняется изготовление трубных досок, а также затрудняется извлечение трубок при ремонте конденсаторов. [c.99] Результаты расчета приведены в табл. 3. [c.100] Разрывное усилие для материала концов трубок (70% Си + + 30% Ni) принято равным 3800 кгкм (концы трубок, учитывая необходимость их развальцовки, подвергают отжигу). [c.100] Вернуться к основной статье