ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Анализ влияния исполнения узлов на их теплоотводящую способность из "Полимеры в узлах трения машин и приборов " Аналогичные выводы можно сделать при анализе тех же зависимостей для ТПС, установленных в зубчатое колесо диаметром 100 мм (рис. 3.16, в). Как следовало ожидать, в этом случае параметр Кк меньше, чем для тех же ТПС в зубчатом колесе диаметром 200 мм. [c.96] Увеличение теплопроводности оказывает существенное влияние на параметр теплоотвода через корпус, особенно при коэффициенте теплообмена Ок 12 Вт/(м - С). Двукратное увеличение диаметра ТПС способно увеличивать параметр Кк на 20—50 %. С увеличением толщины полимерного слоя влияние диаметра ТПС усиливается. [c.96] Анализ приведенных графиков показал, что наиболее существенное влияние на параметр теплоотвода оказывает толщина полимерного слоя. На рис. 3.18, а—в приведены зависимости параметра Кк от толщины полимерного слоя ТПС для ненаполненных термопластов при работе в различных узлах, а на рис. 3.19, а—е — аналогичные зависимости для высоконаполненных термопластов. В этом случае влияние рабочего диаметра подшипника в диапазоне 10—40 мм на параметр Кк весьма заметно. При d 40 мм это влияние менее заметно, а при d 60 мм практически отсутствует. [c.96] Произведены также расчеты параметра теплоотвода для корпуса типа IV (трубы). На рис. 3.20 приведены зависимости Кк= f (U) для среднего диаметра этого корпуса D p = 50 мм. Графический анализ, представленный на рис. 3.21 и 3.22, указывает на линейную зависимость параметра теплоотвода от среднего диаметра корпуса и его относительной толщины. [c.96] Таким образом, в этом разделе приведена серия графиков (см. рис. 3.16— 3.24), которые позволяют определить параметр теплоотвода узла при использовании в нем полимерных подшипников скольжения. После этого по формуле (3.2) можно рассчитать допустимое значение [pav] эксплуатации ТПС в этом узле. [c.100] В ряде случаев подшипниковые узлы могут быть расположены в местах, где имеются другие источники нагрева. [c.100] Теплота, выделяемая при работе сторонних источников, передается соседним деталям, рассеивается в среду, масло, нагревая полость коробки и способствуя увеличению избыточной температуры окружающей среды Оо. что влечет за собой уменьшение параметра теплоотвода на коэффициент (1 — Ко) (см. табл. 3.1). [c.101] По расположению относительно рассчитываемого подшипника имеющиеся источники нагрева можно разделить на три группы 1) источники, расположенные на одном валу с подшипником 2) источники, расположенные в той же стенке коробки, что и подшипник 3) источники, не имеющие близкого металлического контакта с подшипником. [c.101] Сторонними источниками, влияние которых следует учитывать при тепловом расчете полимерных подшипников, в первую очередь являются другие подшипниковые узлы. Теплоотвод от фрикционных муфт, при работе которых может выделяться большое количество теплоты, осуществляется в основном через корпус в окружающую среду, в то время как они обычно расположены на одном валу с подшипником, куда теплота от муфты поступает в малом количестве и ее можно не учитывать. При работе зубчатых передач образуемая теплота тоже в основном отдается венцами колес окружающему воздуху или маслу. [c.101] Таким образом, влияние стороннего источника, относящегося к группе 1 по своему расположению относительно подшипника, можно свести к ограничению теплоотводящей длины вала, что повлечет за собой уменьшение параметра теплоотвода через вал [по формуле (3.4а) и рис. 3.24]. [c.102] И отношений = (pav)j(pa )tv = = о,3- 2,о, где (Ра )л — значение PaV, при котором эксплуатируется термопластичный подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника, (PaV)n — значение PaV, при котором эксплуатируется рассчитываемый подшипник. При более низких относительных значениях (Ра1 )и влияние источника не будет ощуш,аться. При более высоких значениях Р расчет целесообразно начинать с подшипника, рассматриваемого в качестве стороннего источника. [c.104] При наличии стороннего источника группы 1, условия теплоотвода которого одинаковы с условиями теплоотвода рассчитываемого подшипника (например, при работе обоих подшипников в стенке коробки или в качестве опор зубчатых колес близких диаметров) расстояние до адиабатической стенки находят по рис. 3.27. В табл. 3.5 даны рекомендуемые значения поправочных коэффициентов, которые следует учитывать при различных исполнениях узлов, где эксплуатируются рассчитываемый подшипник и подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника. [c.104] Таким образом, пользуясь рис. 3.26, 3.27 и табл. 3.5, можно определить уменьшение теплоотводяш,ей длины или теплоотводящей площади стенки корпусной детали. Затем с помощью одного из ранее нриведенных графиков следует найти теплоотводящую способность подшипниковых узлов с учетом влияния сторонних источников, которое приведет к снижению нагрузочной способности рассчитываемых узлов. [c.104] В целях приблизительной оценки уменьшения допустимых режимов эксплуатации узлов вследствие воздействия сторонних источников составлена табл. 3.6. [c.104] Вернуться к основной статье