ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Алгоритмы расчета теплоотводящей способности подшипниковых узлов из "Полимеры в узлах трения машин и приборов " Формулы для расчета параметров теплоотвода через корпус подшипника приведены в табл. 3.1 (вывод их дан в приложении /). [c.83] При расчете г]) для корпуса типа I за Г2 рекомендуется принимать радиус окружности, описанной из центра подшипника через наиболее удаленный угол стенки корпуса. Если корпус имеет ступицу, бобышку или другие участки с незначительным перепадом толщины, то за расчетную следует брать толщину корпуса (см. [c.84] Если корпус относится к типу III (см. рис. 3.2), то расчет параметра Кк следует осуществлять по месту, где ожидается наименьший теплоотвод, т.е. в наиболее опасном месте с точки зрения работоспособности полимерного подшипника. На схеме корпуса III это соответствует участку, расиоло-женному под шестерней блока, имею щей наименьший диаметр делительной окружности 2. При выборе опасного места не следует принимать во внимание участки ступицы с относительной протяженностью (d — D- ) 1, где he и d —соответственно ширина и наружный диаметр ступицы. [c.84] Коэффициенты теплообмена боковых поверхностей корпуса типа III с обеих сторон одинаковы, а у корпуса типа I они могут иметь разное значение (т, е. а, Ф 02, см. рис. 3.3). [c.84] Отвод теплоты торцом вала сравнительно мал, и им можно пренебречь. [c.84] На одном валу с рассчитываемым подшипником могут быть расположены шестерни или другие детали, способствующие увеличению теплоотвода. [c.84] Поверхности, имеющие выходящие валы с фланцами, вращающиеся с частотой вращения п = 300- 1000 об/мин Поверхности, хорошо обдуваемые вращающимися патронами, шкивами или другими деталями при л, об/мин . [c.85] В этих случаях допускается определение параметра теплоотвода при предположении о бесконечной длине вала. [c.85] На рис. 3.4 приведена зависимость коэффициента теплообмена вала Ств от его окружной скорости, полученная в результате экспериментов [II]. На основании этих данных рассчитаны значения коэффициентов теплообмена зубчатых колес. На рис. 3.5 коэффициенты теплообмена приведены в виде зависимости от частоты вращения зубчатых колес для трех диаметров их делительной окружности. Интерполированием приведенных графиков можно определить коэффициент теплообмена любого реального зубчатого колеса. [c.85] Коэффициент теплообмена стационарных поверхностей зависит от скорости движения воздуха около них. В табл. 3.2 приведены рекомендуемые значения коэффициентов теплообмена стенок коробок станков в зависимости от условий их обдува. [c.85] Коэффициент теплообмена вращающегося корпуса типа IV может быть найден по рис. 3.4. [c.86] Приведенные на рис. 3.4 и 3.5 эмпирические и расчетные зависимости коэффициентов теплообмена от окружной скорости и частоты вращения станочных деталей обработаны по методу наименьших квадратов, что позволило получить аналитические зависимости. [c.86] Значения коэффициентов теплообмена корпусных деталей станков зависят от интенсивности их обдува и изменяются от 8 до 35 Вт/(м -°С). [c.86] Вернуться к основной статье