ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы ПРОВОДНИКОВЫЕ МАТЕРИАЛЫ (Чернявская А. М., Владимирский из "Материалы в приборостроении и автоматике " Сплавы N1—Ре обладают большей магнитной проницаемостью, чем сплавы N1—Си, но очень чувствительны к изменению содержания ннке-зя (изменения его содержания на,0,25 % изменяет температуру Кюри на 10 С), а при охлаждении шунта до критической температуры возникает опасность внутриструктуряых превращений и связанного с этим необратимого ухудшения термомагнитных свойств. Для понижения критической температуры в состав сплава вводят присадку хрома. Однако введение хрома заметно понижает магнитную проницаемость сплава. [c.223] С характеристикой термаллоя обладает значительно большей степенью нелинейности. [c.224] Создание сложных приборов и приборных комплексов ставит перед разработчиками не только проблемы массы и габаритов, надежности и долговечности, но и проблему серийного производства этих изделий. Разработка схемы, конструкции и технологии является единым процессом создания приборов и устройств с постоянными магнитами, широко используемых в приборостроении и автоматике. Поэтому уже на стадии проектирования необходимо обеспечить их серийноспо-собность. Для этого необходимо решить следующие основные задачи провести анализ и расчет технологической точности выходных параметров приборов, что позволит судить об их воспроизводимости в условиях серийного производства, управлять точностью и обоснованно выбирать допуски на выходные параметры провести анализ и расчет допусков на входные параметры (серийное производство приборов не может быть налажено без разработанной системы допусков на входные параметры). [c.224] Решение этих задач позволяет по входным параметрам качества изделия прогнозировать точность его выходных характеристик, а также по заданным в ТУ на выходные характеристики изделия показателям разработать требования к номиналам п допускам на входные параметры, в том числе на параметры используемых материалов. [c.224] В данном разделе предлагается методика оценки параметров МТМ, определяющих стабильность и точность магнитных систем приборов в условиях серийного производства. [c.224] В основу этой методики положен расчет технологической точности магнитных систем приближенный (т. е. по ориентировочным данным о допусках параметров МТМ в ГОСТах и других нормативных документах) уточненный (т. е. на основе статистического анализа точности формирования свойств магнитно-ть ердых материалов). [c.224] Для предварительной оценки тех-но.чогической точности проектируемой магнитной системы может быть использован менее трудоемкий ориентировочный расчет. [c.224] В тех случаях, когда необходимо дать количественную оценку степени влияния разброса свойств МТМ на отклонения рабочего магнитного потока и, следовательно, на точность выходной характеристики прибора в це.том, следует использовать уточненный вариант расчета. В разделе даны некоторые примеры расчета технологической точности магнитных систем различных конструкций. [c.224] Основы расчета технологической точности и температурной стабильности магнитных систем. Технологический разброс и температурная стабильность магнитного потока в рабочем зазоре непосредственно влияют на точностные характеристики электромеханических устройств с постоянными магнитами. Для решения задачи расчетного определения зависимости производственных и температурных отклонений магнитного потока в зазорах систем от технологического разброса свойств литых магнитно-твердых материалов, материалов типа ЗтСо5 использованы основные положения теории точности приборов и точности производства. [c.224] Для группы МТМ на основе редкоземельных элементов величина индукции Вс1 и напряженность поля в точке максимальной магнитной энергии (BH)miУ . [c.225] Поэтому для сплавов типа 5гаСо5 под первичными магнитными параметрами понимаются В — остаточная индукция Нс — коэрцитивная сила. [c.225] Для практически предельного поля рассеяния потока Ф в партии изделий можно принять кф= I [13]. [c.225] Здесь 5,, — выборочное среднеквадратичное отклонение параметра дс. [c.225] как правило, на два-три порядка превышают соответственно величины относительных допусков и коэффициентов линейного расширения геометрических параметров магнитных систем. Поэтому с достаточной для практических целей точностью расчет значений бдф и Хф (Т) можно вести по соответствующим отклонениям параметров МТМ. Справедливость формулы (6) при этом обусловливается также и тем, что для основных параметров МТМ значения а,, (Г) практически линейно зависят от температуры в достаточно широких диапазонах [10]. [c.225] Первое уравнение системы задается в виде кривой размагничивания МТМ. Уравнение Вм = / (Нм) выражает связь между Вм и Нм в зависимости от технологической предыстории материала магнита и геометрических факторов дайной системы. [c.226] Погрешность алпроксимацнн кривых размагничивания с помощью выражения (И) для большинства литых МТМ не превышает 3 %. [c.226] Принято графическое изображение кривой размагничивания в координатах В, И. Построение петли В = = ф (Я), если известна зависимость У = Ф (Н), ведут в соответствии с выбранной системой единиц в системе СИ )Э = Ро + /) где J — намагниченность ро — магнитная постояниая. [c.226] Для магнитно-твердых материалов с относительно небольшой коэрцитивной силой по намагниченности H J (литые МТМ) расхождение величин Нс],и Нсв практически мало. Поэтому построение рабочих диаграмм систем с постоянными магнитами проводится в системе координат В, Н [13]. [c.226] Вернуться к основной статье