ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Определение геометрических размеров сальников из "Сальниковые уплотнения арматуры АЭС " Первой задачей проектирования сальника является определение его геометрических размеров, прежде всего высоты и ширины набивки. В основу расчета положены закономерности, выведенные в предыдущем разделе и упрощенные для облегчения их использования. Рекомендации по выбору размеров относятся, главным образом, к сухим, непрохштан-ным асбестографитовым набивкам, которые преимущественно применяются в арматуре АЭС. [c.95] Естественно, что на качество уплотнения существенно будут влиять и такие факторы, как усилие затяжки сальниковых болтов, предварительное прессование набивки, качество уплотняемых поверхностей деталей и другие, которые в расчете для любого случая принимаются величиной одинаковой и научно или практически обоснованной. [c.95] Анализ отечественных и зарубежных данных, полученных по результатам эксплуатации и исследования сальников, а также результаты собственных исследований позволяют рекомендовать для инженерного расчета сальниковых уплотнений подвижных соединений применительно к рабочим средам высоких параметров (р 200 кгс/см , t 350°С) следующую таблицу для определения высоты набивки (табл. 11). [c.95] Максимально ожидаемая утечка через уплотнение в пределах указанного ресурса для набивки АГ-50 составляет 0,2—0,3 см /мин, а для армированной набивки АГ-50 - 0,12-0,15 см /мин. [c.96] Руководствуясь этими соображениями, можно определить высоту набивки для многокамерных сальников с одним или несколькими отводами утечки. Для расчетов можно воспользоваться уравнением Кирхгоффа для сложной сети. [c.97] К определению высоты набивки неподвижного уплотнения, например соединения корпуса с крышкой арматуры, необходим иной подход. Это объясняется существенно отличным осевым давлением на набивку, которое в таких соединениях превышает 1000 кгс/см . В качестве рекомендуемого следует принимать давление около 1300-1600 кгс/см . Исходя из принятого значения осевого давления на набивку определяется необходимая ее ширина. [c.97] При определении необходимой высоты набивки неподвижного уплотнения характерным является соотношение h/F. Другими словами, при равной высоте герметичность уплотнения определяется площадью кольца набивки, т.е. площадью фильтрации, но не диаметром крышки. Для шнуровой набивки или прессованных колец марки АГ-50 высота набивки может быть довольно точно определена по расчетному уравнению (см. с. 96). Для этого лишь следует задать допустимое значение утечки через уплотнение и знать полученное экспериментальным путем значение коэффициента проницаемости набивки при сжатии ее рабочим давлением. [c.97] Весьма эффективно применение в таких уплотнениях армированных асбестографитовых колец. Установлено, что достаточно высокой герметичности уплотнения можно достичь, применяя одно уплотнительное армированное кольцо — обтюратор, высотой, превышающей его ширину на 25-30%, т.е. h = (1,25 -г 1,30) Ь. Известный опыт применения таких обтюраторов в крупных задвижках АЭС показывает, что установка двух колец указанных размеров обеспечивает практически полную герметичность уплотнения. [c.97] Во избежание трения штока о кольца и втулку посадочные размеры этих деталей по наружному диаметру следует назначать в более жестких пределах, чем по внутреннему. Центрирование этих деталей должно производится не штоком, а стенкой сальниковой камеры. [c.97] Основой расчета сальниковых шпилек и болтов является нахождение осевого усилия на набивку, определяемого давлением на нее рабочей среды и усилием со стороны болтов, необходимым для создания герметичности. В разд. 3.3 было показано, что осевое усилие в набивке не является простой алгебраической суммой этих усилий. В качестве его значения может быть принято максимальное из указанных значений. При этом следует руководствоваться тем, что для предварительно спрессованных асбестографитовых колец давление затяжки, необходимое для достиже кия высокой степени герметичности, в зависимости от давления рабочей среды колеблется в пределах 100-400 кгс/см . [c.98] Болты и шпильки сальников желательно делать из крепежных сталей типа ЗОХМА, ЗОХМ, у которых =95 кгс/мм, б о°2 70 кгс/мм, 6 = 11%. Запас прочности по пределу прочности следует брать не менее 2,6, Усталостная прочность резьбовых соединений повышается при уменьшении величины Е у гайки. Проверку болтов и шпилек сальников на малоцикловую нагрузку обычно не производят, потому что нагрузка плавно меняется от максимума до нуля и набивка сама служит демпфирующим элементом. Гайки рекомендуется делать из материала с меньшим значением б в. При этом происходит выравнивание нагрузки по виткам. [c.98] При затягивании болтов с их предварительной вытяжкой крутящий момент Af, p = 0. [c.98] Проверка прочности витков на срез производится только при малом числе витков. При уменьшении шага опасность срезьшания резьбы уменьшается. Однако d/S не должно быть больше 15. [c.99] Особо прочные стали ЮО кгс/мм ) для изготовления болтов сальников не рекомендуются, так как они весьма чувствительны к перё-косу. [c.99] В сальниках для уплотнения шпинделей и штоков диаметром до 100 мм рекомендуется делать два болта, а для деталей большего размера число болтов выбирать кратным двум. Встречаются сальники с гремя болтами. Их достоинством является статическая определимость системы, способствующая более равномерному затягиванию нажимной втулки, чем при четырех болтах и более. [c.99] Здесь а - ширина витка Ь - высота витка, D - диаметр пружины, i - число витков. [c.100] Вернуться к основной статье