ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Сварка жаропрочных сплавов без промежуточных прослоек и с твердыми прослойками из "Диффузионная сварка материалов " При диффузионной сварке в вакууме в зависимости от режимов процесса наблюдается большая или меньшая степень пластической деформации металла и некоторые характерные для нее явления двойникование зерен, образование субзерен, рекристаллизация и др. Двойникование происходит за счет одновременного скольжения по системе атомных плоскостей и поворота деформированной части кристалла. Образование субзерен, которые имеют близкое к совершенному строение и отличающуюся ориентацию, обусловлено параметрами сварки. Чем выше температура сварки, тем более низкие давления сжатия, а следовательно, и пластическая деформация вызывают образование субструктуры. Например, при сварке сплава ЭП99 образование субструктуры наблюдали при температуре 1448 К, давлении сжатия 30 МПа и времени сварки 6 мин. В сплаве ЭИ602 образование субструктуры наблюдали при температуре 1073 К и после выдержки в течение 8 ч. При диффузионной сварке жаропрочных сплавов в зоне стыка происходит раздробление зерен на мелкие зерна, которые трудно заметны при увеличении 200, но хорошо различимы при увеличении 1000. Такие зерна образуются по выступам на поверхностях, т. е. на участках, где пластическая деформация значительно больше средней. [c.169] Обеспечивая образование в зоне стыка общих зерен, необходимо предотвращать возникновение разнозернистости сплавов, которая снижает пластичность и жаропрочность сплавов. Для этого необходимо предотвращать интенсивный рост зерна и можно пользоваться диаграммами рекристаллизации сплавов. На рис. 7 показана диаграмма рекристаллизации сплава ЭП99, из которой видно, что максимальная величина зерна достигается при определенных давлениях сжатия, которые обеспечивают критическую деформацию, а затем размер зерна уменьшается. С увеличением температуры сварки давление сжатия, вызывающее критическую деформацию, падает. [c.171] Соединения сплава ХН80ТБЮ (ЭИ607А), полученные на рекомендованном выше режиме и термообработанные при 1273 К в течение 2 ч с последующим старением при 1023 К в течение 20 ч, имели длительную прочность при 973 К на базе 10 ч 127 МПа, т. е, 80% длительной прочности основного металла. [c.172] Исследования свариваемости литейного никелевого сплава ЖС6 показали, что для него необходимо повышение термомеханического воздействия. Получить соединения, прочность и пластичность которых соответствуют подобным характеристикам основного металла, можно при сварке с остаточной деформацией около 8%. Для соединения этих сплавов в сочетании с менее жаропрочными достаточна пластическая деформация около 5%. [c.173] Для диффузионной сварки сплава ЭИ602 использовали никелевую фольгу толщиной 0,1 мм. Соединение осуществляли при 1423 К, давлении сжатия 15 МПа в течение 6 мин. Часть образцов испытывали непосредственно после сварки, остальные после 8 ч выдержки при 1073 К, соответствующей рабочему режиму изделий. Прочность всех соединений при температуре 293 К составляла не менее 80% прочности сплава, а при 1073 К равнялась кратковременной прочности сплава. В обоих случаях прочность соединений была выше прочности никеля. Длительная прочность соединений с прослойкой оказалась низкой. Выдержка в течение 8 ч при 1073 К не отразилась на прочностных свойствах. [c.174] Анализ приведенных уравнений показывает, что если прослойка в процессе ползучести интенсивно охрупчивается, то прочность соединения резко падает. Чем меньше металл прослойки склонен к охрупчиванию, тем дольше период, в течение которого реализуется эффект контактного упрочнения прослойки. [c.175] Вернуться к основной статье