ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Меридиональный поток из "Вихревые гидравлические машины " Уравнения (25), (26) и (27) дают возможность определить положение оси вращения жидкости, если известно распределение скоростей по сечению трубы. [c.29] Определим положение оси вращения жидкости для труб прямоугольного и эллиптического сечений. [c.29] Для стенок трубы функция тока 1) = 0. [c.29] Можно показать, что при вращательном движении, описываемом уравнением (28), угловая скорость максимальна в начале координат и убывает в направлении от оси вращения к стенкам трубы. В вершинах углов стенок о) = 0. Для приведенного на рис. 18 примера угловая скорость вращения составляет 0,627 соо в точках А и В, 0,479 соо в точке С, 0,041 iwo в точке D ((Оо — угловая скорость в начале координат). Такое распределение вихря близко к действительному. [c.30] Подставив значения интегралов в уравнеине (27), получим уравнение для определепия эксцентриситета е оси вращения жидкости. Уравнение решают на ЭВМ методом последовательного приближения. На рис. 21 приведены зависимости относительного эксцентриситета е = с/2с от относительного радиуса центра тяжести сечения трубы 1 ц,т = - ц.т/2с= (/ о.в—е) 2с при различных значениях а — а12с = % 2. [c.34] ГО вихря. Например, для иасоса СЦЛ-20-24 действительное ссчение проточной полости можно заменить эллиптическим (штриховая линия на рис. 22). Для этого сечения Лц.т = 2,21, а = 0,393, = 20,7 м м. По рис. 21 найдем относительный эксцентриситет = 0,033 и радиус оси продольного вихря о-в= (Лц-в + ё)2с = = 92,7 мм. Принимаем, что ось продольного вихря у насоса СЦЛ-20-24 расположена на омываемой кромке лопаток. [c.35] Приближенно можно принять, что поправка % для действительного сечения проточной полости такая же, как и для эквивалентного прямоугольного или эллиптического сечения, которым заменяется действительное сечение. Для эквивалентного сечения отношение % 1х2 определяют из уравнения (48) подстановкой в него значений 1 м1 и найденных из уравнений (30) и (31) или (40) и (41). [c.36] Таким образом, напор Нф равен работе центробежных сил, действующих на единицу веса жидкости При ее перемещении в канале от точки выхода расчетной струйки из колеса до точки входа в него. [c.38] Формула (51) получена для плоской прямой решетки бесконечно тонких шластин в предположении, что сила, действующая на пластинку, перпендикулярна ее новерхиости (т. е. не учтены силы трения и подсасывающая сила, возникающая на передней кромке пластины). [c.38] Пробные расчеты потерь на входе в решетку но формулам (51) и (52) дали сходные результаты. Так, для насоса СВН = 80 при относительных подачах Qкp Fu, равных —0,28 0,114 0,410 и 0,687 потери иа вихреобразование, вычисленные по формуле (51) при Л =1,0, получились равными 2,89 1,33 0,52 и 0,13 м, а по формуле (52)—2,96 1,38 0,551 и 0,134 м соответственно. [c.39] У насосов с плоскими радиальными лопатками потери в рабочем колесе можно также определить на основании опытных данных, приведенных в диаграмме 8—10 книги [8]. [c.39] Коэффициент гидравлических потерь в рабочем колесе зависит от режима работы насоса, так как при разных режимах работы различен угол атаки на входе в колесо и, следовательно, размеры вихревой зоны, образующейся за входной кромкой лопаток, и распределение скоростей по сечению межлопаточного канала- Однако эта зависнмость, по-видимому, невелика. [c.39] Коэффициенты Ср и определяют экспериментально. [c.41] Уравнение (14) даст возможность определить теоретический напор вихревого рабочего процесса //т.в. Напор насоса меньше Ят.в из-за гидравлических потерь, обусловленных окружной составляющей сил трения жидкости о стенку канала и гидравлических потерь в подводе и отводе. [c.43] Здесь за скорость v условно принята скорость на расчетной струйке. [c.43] На рис. 24 приведены графики для определения интеграла 1-2, полученные при п = 2. Коэффициент Ки определяют экспериментально. [c.44] Вернуться к основной статье